Свая забивная железобетонная сечением 35х35
Производство сваи железобетонные — это трудоемкий технологический процесс, который состоит из приготовления бетонной смеси, изготовления арматурных каркасов, армирования железобетонных изделий, подготовки и смазывания металлических форм, формования, пропарки. Свая железобетонная забивная — это изделие из железобетона, изготавливается из тяжелого бетона различных марок и для различных условий забивки в грунт сваи. Сваи железобетонные забивные могут применяться практически при любом строительстве фундамента. Сваи железобетонные используются при строительстве высотных жилых домов, в последнее время сваи железобетонные стали использовать при строительстве коттеджей. Сваи железобетонные особенно применяются при строительсве на слабых грунтах, где невозможно использовать блоки фундаментные. Сваи железобетонные незаминимы при строительстве прочного фундамента.
Технические характеристики сваи:
Сваи железобетонные изговливаются нашем предприятием по ГОСТ 19804-91, серия 1.011.1-10. Железобетонные сваи забивные сечение 35*35 с ненапрягаемой арматурой, бетон по классу В25(М-350), морозостойкость F200, водонепроницаемость W6.
Размеры железобетонных сваий: сечение сваи 350ммх350мм, длинной сваи от 4-х до 16-ти метров
Маркируются сваи железобетонные включая в себя буквенную и числовую типа изделия, например — С 70-35-6:
С 70-35-6 – обозначение (маркировка) сваи, где:
С – тип (вид) сваи, сваи железобетонные забивные сплошного квадратного сечения;
70 – длина сваи железобетонной в дм, 7000 мм;
35 – размер сечения в см, на примере – 350 милиметров;
6 – обозначение нагрузки (армирование).
Сваи железобетонные имеют различную нагрузку (армирование). Нагрузка (армирование) железобетонных свай от шести(6) до тринадцати(13).
В зависимости от того какой грунт, куда забивается свая, применяется различное армирование. Чем больше нагрузка (армирование), тем крепче свая и выше ее стоимость.
Поставляемые нашей компанией сваи железобетонные производятся из бетона марки по прочности B25(М-350), морозостойкость F200, водонепроницаемость W-6.
Цены на сваи указаны без учета доставки а/м 20т.
| Наименование изделия | Габаритные размеры, см |
Объем бетона, м3
| Масса, кг | Норма загрузки а/т 20т, шт. | Цена с НДС | ||
| L | B | H | |||||
| С 60-35-6 | 600 | 35 | 35 | 0,76 | 1900 | 10 | 6538 |
| С 60-35-8 | 600 | 35 | 35 | 0,76 | 1900 | 10 | 6538 |
| С 70-35-6 | 700 | 35 | 35 | 0,88 | 2200 | 9 | 7540 |
| С 70-35-8 | 700 | 35 | 35 | 0,88 | 2200 | 9 | 7820 |
| С 70-35-9 | 700 | 35 | 35 | 0,88 | 2200 | 9 | 8160 |
| С 70-35-10 | 700 | 35 | 35 | 0,88 | 2200 | 9 | 8560 |
| С 80-35-6 | 800 | 35 | 35 | 1,00 | 2500 | 8 | 6913 |
| С 80-35-8 | 800 | 35 | 35 | 1,00 | 2500 | 8 | 7233 |
| С 80-35-9 | 800 | 35 | 35 | 1,00 | 2500 | 8 | 7613 |
| С 80-35-10 | 800 | 35 | 35 | 1,00 | 2500 | 8 | 8063 |
| С 80-35-11 | 800 | 35 | 35 | 1,00 | 2500 | 8 | 8563 |
| С 90-35-6 | 900 | 35 | 35 | 1,12 | 2800 | 7 | 9575 |
| С 90-35-8 | 900 | 35 | 35 | 1,12 | 2800 | 7 | 9935 |
| С 90-35-9 | 900 | 35 | 35 | 1,12 | 2800 | 7 | 10365 |
| С 90-35-10 | 900 | 35 | 35 | 1,12 | 2800 | 7 | 10875 |
| С 90-35-11 | 900 | 35 | 35 | 1,12 | 2800 | 7 | 11425 |
| С 100-35-6 | 1000 | 35 | 35 | 1,24 | 3100 | 6 | 10608 |
| С 100-35-8 | 1000 | 35 | 35 | 1,24 | 3100 | 6 | 10998 |
| С 100-35-9 | 1000 | 35 | 35 | 1,24 | 3100 | 6 | 11478 |
| С 100-35-10 | 1000 | 35 | 35 | 1,24 | 3100 | 6 | 12038 |
| С 100-35-11 | 1000 | 35 | 35 | 1,24 | 3100 | 6 | 12658 |
| С 110-35-8 | 1100 | 35 | 35 | 1,37 | 3425 | 6 | 12108 |
| С 110-35-9 | 1100 | 35 | 35 | 1,37 | 3425 | 6 | 12648 |
| С 110-35-10 | 1100 | 35 | 35 | 1,37 | 3425 | 6 | 13248 |
| С 110-35-11 | 1100 | 35 | 35 | 1,37 | 3425 | 6 | 13928 |
| С 120-35-8 | 1200 | 35 | 35 | 1,49 | 3725 | 5 | 13151 |
| С 120-35-9 | 1200 | 35 | 35 | 1,49 | 3725 | 5 | 13731 |
| С 120-35-10 | 1200 | 35 | 35 | 1,49 | 3725 | 5 | 14391 |
| С 120-35-11 | 1200 | 35 | 35 | 1,49 | 3725 | 5 | 15131 |
* Цена указана с НДС без учета доставки по Москве и Московской обл.
Точные цены уточняйте по контактным телефонам…
Приобретая нашу продукцию, Вы без всяких сомнений можете быть уверены в качестве железобетонных свай т.к. в каждая партия проходит жесткий контроль качества. Каждый покупатель всегда может приехать к нам на предприятия и убедится в качестве продукции. Наши сваи железобетонные надежны и долговечны.
В зависимости от объёма требуемой продукции ПРЕДОСТАВЛЯЮТСЯ СКИДКИ!
ЗВОНИТЕ!!! Отдел продаж: (495) 727-59-97 многоканальный. Будем рады ответить на любые интересующие Вас вопросы!
Е-mail адрес:
Этот e-mail адрес защищен от спам-ботов, для его просмотра у Вас должен быть включен Javascript
Схема проезда на завод: раздел Контакты…
Мы готовы предложить Вам наиболее выгодные условия сотрудничества,
исходя из наших возможностей!!!
ВСЕГДА РАДЫ НОВЫМ КЛИЕНТАМ и НИКОГДА НЕ ЗАБЫВАЕМ О СТАРЫХ
масса, размер и допустимая нагрузка
Традиционным элементом свайных фундаментов с полным основанием можно считать сваи железобетонные, издавна применяющиеся в строительстве.
Длительный период использования позволил уверенно очертить технические и экономические границы целесообразности применения, разработать систему расчета оснований в различных грунтах, развить технологию и подкрепить её спектром специализированного оборудования.
Производство свай сосредоточено на заводах железобетонных изделий (ЖБИ), располагающих необходимым оснащением и мастерами.
Область применения
ЖБ -сваи удобно применять на слабых грунтах
Свайные фундаменты предоставляют уникальную возможность возведения объектов на грунтах со слабой несущей способностью или подверженным изменениям физических характеристик, к которым относятся торфяники, лёссы, водонасыщенные глины и суглинки, вечномёрзлые почвы.
Отдельно стоящие фундаменты под колонны опирают на “куст свай”, распределяя нагрузку на несколько опор.
Не рекомендуется использовать элементы кустарного производства, не имеющие заводских сертификатов качества.
Иногда длины стандартной сваи оказывается недостаточной, чтобы обеспечить надёжность фундамента.
В таком случае используют составные сваи, стыкуемые по длине. Аналогично поступают, если свайное основание делается не висячим, а опертым на скальные породы или горизонт с высокой прочностью грунта.
Погруженная железобетонная свая выдерживает нагрузки свыше 6 тонн и обладает высокой грузоподъёмностью, благодаря площади контакта материала с грунтом и создания зоны местного уплотнения вокруг элемента при установке.
Монолитные сплошные сваи
Внутри таких свай установлен металлический каркас
В практике устройства свайных фундаментов доминирующее положение занимают забивные железобетонные сваи или как их иначе называют “погружные” квадратного или прямоугольного сечения.
Они изготавливаются из монолитного бетона с установленным внутри арматурным каркасом из стержней диаметром от 12 мм. В зависимости от длины, сечения, расчетной нагрузки сваи подбираются характеристики армирования, выпускаются в стандартном и трещиноустойчивом исполнении, рекомендованном для агрессивных, пучинистых и вечномёрзлых грунтов.
Самые распространенные размеры сечения свай:
- 200х200 мм;
- 250х250 мм;
- 300х300 мм;
- 350х350 мм;
- 400х400 мм.
Изделия с большими габаритами применяются в индивидуальных проектах, связанных с особыми условиями строительства.
У железобетонных свай заостренный конец для более удобного вхождения в почву
Прямоугольные сваи выпускаются с остриём, усиленным армированием, для лучшего проникновения в грунт, но производятся и более экономичные сваи без острия, создаваемого механизмами давления достаточно для их установки.
Сфера применения таких изделий ограничивается грунтами без непроходимых включений.
В малоэтажном жилищном строительстве обычно используют сваи сечением 300 на 300 мм и длиной до 6 м.
Они обладают достаточной несущей способностью, легко перевозятся, не требуют слишком сложной и мощной техники для транспортировки и перемещения на строительной площадке.
Полые сваи круглого сечения
Применение круглых железобетонных свай в большей степени относится к индустриальному, гидротехническому и энергетическому строительству.
В отличие от прямоугольных элементов, круглые изготавливаются методом центрифугирования, значительно повышающего плотность и прочность бетонной смеси. Благодаря лучшей технологичности и тонкостенной конструкции, круглые полые сваи легче сплошных аналогов, на них расходуется меньший объем бетона и количество арматуры.
Они выпускаются с заостренным и открытым концом, диаметром от 300 мм до более чем метрового сечения, длина сваи начинается от 6 м. Оголовок круглой сваи может снабжаться обоймой для наращивания секций. Кольцевой нож на нижнем обрезе элемента увеличивает удельное давление на грунт, способствуя эффективному погружению.
Стоит упомянуть такую особенность работы полых свай, как формирование грунтового ядра внутри полости при погружении. Обладая высокой плотностью в следствии механических нагрузок, оно придаёт свае дополнительную несущую способность.
Однако, этот эффект свойственен только плотным сжимаемым грунтам, на слабых, рыхлых и водонасыщенных основаниях, он не возникает.
Монтаж свай
Строительная индустрия располагает большим парком механизмов для установки свай, от универсальных до специализированных под определённые технологии. Изначально забивные жб сваи погружались ударным методом с использованием пригруза на лебедке или дизель — молота. Подробнее о том, как вбить железобетонные сваи мини-установкой смотрите в этом видео:
Более современный способ связан с приложением колебательных нагрузок и называется вибропогружением. Оно позволяет лучше контролировать положение ствола и является более щадящим для окружающих сооружений.
Существует комбинированное оборудование, совмещающее оба этих способа. В стесненных условиях особенно при возведении пристроек, выполняя работы рядом с эксплуатируемыми фундаментами, применяют метод вдавливания, используя специализированную технику.
Это увеличивает стоимость процесса, но в итоге избавляет от крупных неприятностей из-за повреждения соседних строений.
Начинать работы по устройству свайного поля, следует с разбивочных работ, выносу точек центров свай в натуру. Перед монтажом выполняется выкладка изделий рядом с местом погружения.
Завершив работы, требуется сделать исполнительную съёмку возникших отклонений и при необходимости принять решение об изменении ростверков, оснований точечных фундаментов, корректировке армирования или установке дополнительных свай.
Характеристики
Сваи могут быть изготовлены с любым типом армирования от 6 до 13, обычные или усиленные (литер У) Возможности производства
|
м.
35-6
35-8
35-8
35-8
35-8
35-10Железобетонные сваи
Строительство на участках с неустойчивым грунтом требует внимательного подхода и технологичных решений.
Ленточный фундамент с мелким или глубоким заложением не выдерживает нагрузок, что приводит к появлению трещин в несущих стенах и к их разрушению. Решить проблему помогают железобетонные сваи. Перед применением важно ознакомиться с Государственным стандартом для их производства, а также с видами свай.
ГОСТ 19804-2012 Сваи железобетонные. Технические условия
По Государственным стандартам работают предприятия с объемом выпускаемой продукции от трехсот единиц в сутки. При меньших объемах опор разрабатываются технические условия. Это объясняется расходами на материал, электроэнергию и обслуживание оборудования. Поэтому согласно стандарту железобетонная свая – изделие из бетона и металлического каркаса. Используется тяжелый или мелкозернистый бетон. Опора погружается в грунт на глубину, соответствующую своей высоте, и выполняет роль удерживающего элемента для здания или площадки.
Железобетонные сваи отличаются по:
- длине;
- конструкции;
- способу установки;
- наличию полости.
Перед транспортировкой для хранения на опоры наносится маркировка, расшифровка которой, указывает на параметры сваи. Логистические операции регламентируются стандартом 13015. ЖБ сваи изготавливаются по чертежам, хранящимся в документе 19804, принятый в 2012 году. Заводские изделия должны соответствовать требованиям по:
- морозостойкости;
- прочности;
- марка стали.
По документам прочность бетона на сжатие для свай – не ниже В15. Это касается ситуаций, когда сваи применяются на песчаных и болотистых грунтах. При погружении опор в скальный или каменистый грунт прочность повышается до В25. Бетон под сваи наполняется гравием, щебнем или камнем без дробления. Стальные прутья, используемые в качестве каркаса, могут быть напряженными и без напряжения. Характеристика влияет на прочность каркаса и на форму сваи. Тестовые образцы опор проходят испытания на соответствие перечисленных характеристикам, испытания периодичны и срок задается стандартом 13015.
Виды железобетонных свай и их маркировка
Способ установки сваи определяет проекты, где она может применяться.
Монолитные
Использование монолитных свай распространено в частном строительстве. Опора представляет собой модуль, который заливается в подготовленную под нее лунку. Закладка производится на глубину, которая проходит зону промерзания грунта или до достижения прочных слоев грунта. Стенки лунки оборачиваются гидроизоляцией, которая уменьшает количество влаги, попадающей к свае. Делается это для продления срока службы опоры и фундамента. По капиллярам бетона влага поднимается к строению, разрушая материалы.
В нижней части монолитной сваи делается расширение, называемое пяткой. Элемент распределяет нагрузку на площадь опоры для сваи. Дно отверстия трамбуется, чтобы под весом здания фундамент не потерял геометрию. Выполняется подсыпка из щебня и песка. В отверстие опускается металлический каркас опоры, связанный проволокой. Сварка перемычек допускается для арматуры, которая не послабляется в местах сварного шва.
Часть прутьев выходит за пределы лунки на высоту фундамента. Делается это для переплетения с ростверком. Каркас приподнимается от дна на подставки, чтобы металл не соприкасался с грунтом.
Бетон, наполненный щебнем с цементом марки М400, заливается в лунку. Уровень заполнения – края лунки или опалубки, смонтированной сверху. Для удаления пузырьков воздуха и заполнения пустот опоры применяется глубинный вибратор. При его использовании бетон усаживается и требуется доливка. После набора прочности на монолитные сваи устанавливается опалубка. В нее укладывается металлический каркас, переплетаемый с прутьями свай. И выполняется заливка бетонной ленты.
Пустотелые
Пустотелая свая представляет собой железобетонное изделие, часть объема которого не заполнена. Благодаря такому решению вес опоры снижается вдвое, что упрощает транспортировку, а также монтаж модуля. При квадратном сечении изделия размер стороны 25 см. Чтобы опора выдерживала нагрузку, толщина стенки делается в 7 см.
Такой слой бетона покрывает металлический каркас, оберегая его от влаги. Элементы круглого сечения изготавливаются с внешним диаметром до 60 см. Для поддержания устойчивости толщина стенки увеличивается до 8 см.
Пустотелые опоры изготавливаются с длиной до 6 метров. Они используются самостоятельно или как наборная конструкция. Соединяются секции болтами или сваркой. Последний способ подходит для ненапряженной арматуры. После сварки на стык опор устанавливается опалубка и выполняется омоноличивание для защиты металла и прочности стойки. Нижняя часть колонны остается открытой или закрывается. Форма закрытой части определяется проходимостью грунта. При мягких слоях делается тупой торец. Для твердых слоев требуется острый наконечник для лучшего погружения. Небольшое отверстие может быть оставлено для устройства подмыва, размягчающего землю.
Полые сваи используются в качестве мостовых опор. Их конструкция винтовая, что снижает затраты на оборудование для погружения. Такие же опоры применяются при закладке фундамента для зданий рядом с уже существующими.
Набивные
Набивные или буронабивные опоры схожи по конструкции с монолитными, но используются в промышленном секторе. Закладка в грунт производится после бурения скважины под диаметр опоры. Для укрепления стенок лунки и гидроизоляции под землю нагнетается раствор глины. Излишек раствора удаляется из скважины и выполняется закладка каркаса. Вторым методом установки опор является подача раствора после бурения. Далее под давлением в толщу опускается каркас.
Диаметр опоры подбирается под строение. Максимальное его значение – 1,7 м. Это требуется для многоэтажных торговых и жилых комплексов. Нижняя часть расширяется до 3,5 метров. Нормальная длина для буронабивной опоры – 10 метров. При меньших размерах использование нерентабельно. Глинистые грунты и пласты с твердыми включениями требуют предварительной проходки перед закладкой свай, поэтому буронабивные изделия подходят для этих целей лучше других. Для установки подобных изделий требуется меньше пространства, чем для забивных.
Применение на глинистых грунтах, если водные источники находятся ниже глубины закладки опор, не выполняется обработка стенок жидким составом для гидроизоляции. На водонасыщенных участках обработка поверхности глиной не даст результатом, т. к. она будет смыта подводным течением. В этом случае применяется обсадка металлическими трубами. После бурения вставляется гильза, в которую и осуществляется заливка. Подобная обсадка используется на скалистых грунтах, где уменьшена компенсация динамических нагрузок. При отсутствии металлической трубы на свае могут пойти трещины, снижающие прочность опоры.
Буронабивные сваи необходимы на участках с подземными коммуникациями, т. к. при проходке они не разрушаются. При работе техники шумовое загрязнение, меньше, чем у забивных молотов, поэтому работы проводятся в спальных районах. Срок службы сваи – 100 лет. Недостатком буронабивных опор является применение ручного труда, что замедляет работу. Однотипные сваи могут обладать различной несущей способностью, поэтому расчеты ведутся с запасом.
Это исключает разрушения строения от неравномерной статической нагрузки. Буронабивные сваи усложняют обустройство подвальных помещений.
Сваи-столбы
Эти опоры схожи с круглыми сваями, но не имеют полости. Представляют собой монолитный железобетонный цилиндр с сечением в 80 см. Установка сваи производится после бурения скважины с диаметром в 1 метр. Положение опоры в грунте закрепляется заливкой бетонного раствора в пространство между стенками сваи и скважины.
Используются сваи как опоры для мостов и зданий в грунтах с вечной мерзлотой. Опоры подходят для плотных песчаных или галечниковых почв. При пучении грунта в зимний период силы не выталкивают сваи на поверхность, т. к. усилие равномерно распределяется по их поверхностям.
Шпунтовые сваи
Свая – опорная стойка, на которой возводится фундамент. Шпунтовые сваи – защитные модули, используемые при строительстве на участках, где у поверхности находятся грунтовые воды или поблизости водоем.
Опоры вбиваются по периметру котлована, предотвращая проникновение влаги. Материал для шпунтовых опор:
- ПВХ;
- металл;
- дерево;
- композит;
- железобетон.
Древесина используется реже из-за непродолжительной службы и невозможности удаления смонтированных опор, что исключает повторное применение. Ограда из свай похожа на частокол, забитый впритык. Железобетонные элементы по краям оснащены замками для объединения в монолитную стену. Задействуются на промышленных объектах, где это оправдано экономически. Доставка и установка опор требует техники, расходующей бюджет. Железобетонные опоры, как и деревянные, используются единожды.
Полиуретановые смолы и полимерные добавки – основа композитных шпунтовых опор. Вещества противостоят коррозионному воздействию жидкости и биологическому от бактерий в грунте, поэтому срок службы превышает сто лет. Вес композитных опор в пять раз меньше, чем у железобетонной. Несущая способность сопоставима с металлическими аналогами.
Схожими характеристиками обладают опоры из ПВХ, уступая в устойчивости к низким температурам и вибрациям. Вкапывание композитных опор производится вибропогружением. Предварительный размыв грунтовых слоев повышает скорость работ. Ударная техника не применяется, т. к. деформирует стенку сваи.
Металлические шпунтовые опоры используются многократно, если стенка сохраняет целостность. Вес панелей меньше, чем железобетонных, а прочность выше деревянных. Вид профиля подбирается под объект для устойчивости к давлению грунта. Металлические опоры устойчивы к ударным и вибрационным воздействиям. Температура в -80 градусов не разрушает сваи, но они боятся коррозии. Замки металлических опор при установке обрабатываются герметиком, что блокирует капельное проникновение жидкости.
Составные сваи
Длина сваи ограничена из-за техники, которая устанавливает опоры. При необходимости выхода за стандартные показатели в 6 метров используются составные опоры. Они представляют собой железобетонные модули с замком.
Соединение выполняется:
- сварочным швом;
- болтами;
- откидным замком;
- штифтом.
Опора укрепляется продольным и поперечным каркасом. Для первого используется арматура с диаметром до 2 см класса А3, А2. Для второго – сетка с диаметром прута в 5 мм класса В1. Каркас заливается тяжелым бетоном марки от М200. Каркас сваи предварительно нагружается гидравлическим домкратом, если опора предназначается для построек с динамической нагрузкой. Составные сваи могут быть монолитными или полыми. По способу монтажа: винтовые и забивные.
Сваи забивные железобетонные
Забивные железобетонные сваи не требуют подготовки места для установки, как для буронабивных опор. Они усаживаются гидравлическим или механическим молотом.
Сваи квадратного сечения
Опоры квадратного сечения обозначаются буквой «С». В теле сваи нет полостей, поэтому ее длина достигает 20 метров. Это требуется на площадках с мягкими грунтами, где твердый пласт находится глубоко.
Забивные опоры производятся наборными, что позволяет увеличить длину до 28 метров. Размер стороны квадратной сваи от 20 до 40 см. Бетон для сваи заливается на предварительно напряженный или обычный каркас.
Сваи квадратного сечения с круглой полостью
Конструкцию квадратных монолитных забивных свай облегчают полостью в стержне. Маркируется такая опора сочетанием «СП». Если при изготовлении используется каркас из напрягаемой арматуры, то к маркировке добавляется «Н». Максимальная длина одного модуля – 12 метров. Опоры до пяти метров при установке поднимаются боковыми захватами, поэтому производятся без петель. При изготовлении стоек до семи метров длиной не устанавливаются штыри для строп. Последние размещаются возле петель. Устойчивость опоре обеспечивает тяжелый бетон марки М300. Фракция для заполнителя из природного камня – не больше 2 см.
Схема армирования для пустотелых опор показана на иллюстрации выше. Поперечные элементы – проволока с сечением в 5 мм.
Она привязывается к вертикальным прутам вязальной проволокой. Фиксация делается на каждом четвертом пересечении для равномерности спирали. Шаг витков на первых и последних 40 см – 5 см. Средняя часть опоры имеет большее расстояние между витками: для опор до 12 метров – 20 см; для опор до 6 метров – 30 см.
Напряжение арматуры выполняется механическим или электротермическим способом. В первом случае применяются устройства растяжения без нагрева. Перед электротермическим напряжением требуется контрольное испытание предела напряжения после нагрева. После заливки бетона в напряженный каркас опоры арматура обрезается заподлицо. Передаточная прочность бетона при обрезке – не ниже 200 кгс/см2.
После набора прочности бетоном, опора проверяется на дефекты. Для этого свая укладывается на два столба. После десяти минут осматривается верхняя грань. Допускается появление трещин на сваях с ненапряженной арматуры. Размер раскрытия – не больше 0,2 мм. На опорах с напрягаемым каркасом повреждений не должно быть.
Сваи круглого сечения и сваи-оболочки
Круглые сваи выпускаются с полостью в стержне. Обозначаются опоры «СК». Заводы, работающие по государственному стандарту, производят опоры с диаметром от 40 до 80 см. Круглые сваи являются самостоятельными опорными элементами и используются в тех же областях, что и квадратные железобетонные опоры. Оболочки – изделия из железобетона с сечением до 1,6 метра. Внутри также имеется полость для заполнения бетоном. Цель свай-оболочек – удержание массы бетона с металлическим каркасом в качестве опалубки, обозначаются «СО». В усиленных опорах добавляется «У» к маркировке.
Как и пустотелые опоры, круглые и сваи-оболочки имеют открытый или закрытый нижний конец. Для секционных модулей на торцы устанавливаются замковые элементы. Фракция щебня из натурального камня, применяемого для заполнения бетона, – 1-2 см. Пространственные каркасы опор заливаются слоем бетона, покрывающим его с каждой стороны на 2 см, чтобы исключить попадание влаги.
Для армирования применяется горячекатанные пруты стали класс А3 или Ат3. Спиральная часть изготавливается из проволоки В1 или Вр1. Наконечники и замковые модули опоры собираются из листовой стали толщиной 1 мм.
При производстве круглых опор и оболочек разрешается сваривать спираль с продольными прутьями. Навивка выполняется на станках. На первых 50 см спираль фиксируется на каждом третьем пересечении. После 50 см – на каждом пересечении.
Сваи-колонны
Свая-колонна представляет собой монолитную опору квадратного сечения. От обычных квадратных свай она отличается консолями. Это небольшие выступы с двух или четырех сторон элемента, на которые опираются кровельные или фундаментные балки. Размер стороны опоры – 20 или 30 см. Применяются для сельскохозяйственных строений в один этаж.
Каркасные строения из свай-колонн выдерживают сейсмическую активность до 7 баллов. Опоры погружаются в грунт на глубину от 2 до 5 метров. Не используются на пучинистых грунтах, насыпях из осадочных пород и на участках с кастровыми явлениями.
В этих случаях свая не обеспечит требуемой несущей способности в грунте.
На слабых грунтах цокольные балки опираются на консоли. В этом случае разрешается их погружение на 80 см для распределения нагрузки на грунт и опоры. Консоль размещается под растительным или насыпным слоем, чтобы не происходило смещение опор. Производство железобетонных модулей в заводских условиях показано ниже.
Оборудование для погружения ЖБ свай
Оборудование для забивки свай в грунт делится на навесное и базовое. Первый вариант используется как дополнение к подъемным кранам или схожей технике. Второй вариант – самостоятельные агрегаты.
Сваебойные машины
Сваебойная машина – техника, оборудованная гусеничным или колесным приводом. Перемещается по территории строительства с тягачом или без него. На базу смонтировано забивное устройство, состоящее из стрелы и мачты.
Машина размещает сваю в вертикальном положении, поднимая ее. Ударный модуль может быть:
- дизельным;
- пневматическим;
- гидравлическим.
Он используется для разгона молота перед ударом по свае. В дизельном варианте ускорение придают выхлопные газы, образующиеся после взрыва топлива. Пневматический ускоритель нагнетает воздух в ресиверы и подает его потоком на молот. Гидравлический модуль работает от насосов, перекачивающих масло.
Строительные компании применяют для монтажа свай такие машины:
- СП-49;
- Junttan PM-20;
- УСА;
- БМ-811
СП-49 собирается на гусеничной платформе от трактора Т170, который отличается проходимостью по мягким грунтам. Работает со сваями длиной до 12 метров и 5 тонн. Junttan PM-20 за смену обрабатывает до шестидесяти опор. Поднимаемый вес – 3 тонны, длина сваи – до 14 метров. УСА построен на колесной базе, поэтому не требует прицепов для доставки на участок.
Монтирует сваи до трех тонн и 12 метров. БМ-811 – универсальный аппарат, монтирующий сваи методом бурения и забивки.
Ударные молоты
Ударный молот – навесное или стационарное оборудование. Принцип его работы такой же, как и у сваебойной машины. Навеска делится на три группы:
- легкие;
- средние;
- тяжелые.
Первая группа имеет вес ударной части в 1250 кг. Используется для установки железобетонных опор до трех тонн. Поддерживаются металлические шпунтовые сваи. Вторая группа – вес до 2500 кг, третья – свыше 2500 кг. Молот размещается в трубчатых или штанговых держателях. Первый представляет собой металлическую трубу, внутри которой находится отбойник. Последний не сходит со своей траектории, т. к. направляется трубой. Штанговый держатель представляет собой два металлических стержня, которые расположены по сторонам от молота. Они выступают направляющими, удерживая его на петлях, благодаря которым и смещается отбойник. Штанговые опоры нуждаются в охлаждении, а трубчатые способны работать в течение суток.
Обратите внимание! Гидравлические молоты превосходят по мощности дизельные и пневматические.
Копровые мачты
Копровые мачты представляют собой металлические стойки, на которые устанавливается навесное оборудование. Мачта также является навесным оборудованием и крепится к экскаваторам или подъемным кранам. По рельсам, находящимся на стойке, смещается рама, на которую крепится молот. Копровые мачты могут быть самоходными. Оборудуются приводным механизмом, который и передвигает раму. Предназначением мачты является доставка опор до места установки на строительной площадке. Благодаря высоте держателя свая выравнивается и выставляется в точку. Подъемным механизмом молот доставляется к торцу опоры. Чтобы прочность сваи не нарушалась при забивании, она центрируется копром.
Технология погружения в грунт
Техника и сваи доставляются к месту работ и складируются по участку. Для оптимизации рабочего процесса опоры размещаются на грунте в радиусе досягаемости копром.
Пока опора расположена горизонтально, на нее наносятся метки яркой краской. Они размещаются через метр, чтобы оператор контролировал погружение опоры в грунт при забивании. С копровой мачты спускается лебедка с крюками, которая фиксируется к петлям опоры.
Свая размещается вертикально над точкой монтажа и центрируется. Верхний торец располагается под молот. Каркас опускается по копру и фиксирует опору, предотвращая ее смещение при забивании. Опора размещается между направляющими мачты. Острый наконечник сваи помещается над точкой установки. Отклонение острия от точки не превышает 1 см. Перед забивкой проверяется вертикальность опоры и совпадение оси с молотом.
Задача первых ударов – направить и зафиксировать опору в грунте. Они наносятся разово. Молот поднимается над концом сваи на 40 см. Интенсивность ударов по опоре повышается, когда пройден метр грунта. После 1,5 метра амплитуда выводится на максимум. Периодически выверяется положение сваи в вертикальной плоскости.
Если замечено отклонение на 1%, то задействуются стяжки или подпорки. Они должны вернуть ось опоры на точку. При больших или повторных отклонениях свая извлекается и вбивается снова.
Погружение опоры производится до нижней метки или до расчетного отказа. Последний показатель вычисляется до начала работ или практическим путем. Отказ – отметка глубины, на которой затрудняется дальнейшее погружение опоры или оно становится невозможным. Показатель зависит от типа сваи и грунта. Геологические изыскания с предварительным бурением указывают на состав почвы и расположение слоев.
Истинный отказ опоры проверяется через два месяца. Время необходимо для «отдыха» сваи. Если после повторного забивания не происходит смещения сваи в пределах, указанных в проекте, то работа считается завершенной. Ложный отказ – затруднение перемещения опоры в грунте вследствие его уплотнения. При трении о стенки почва сжимается, подвешивая сваю. В этом случае опора для фундамента может быть недостаточной.
Сваи забиваются по трем схемам:
- рядовая;
- спиральная;
- секционная.
Рядовая еще называется полевой. Расположение опор соответствует названию – рядами. Количество рядов и количество свай в каждом зависит от проекта. Первая схема размещения опор применяется на песчаных грунтах, которые не уплотняются под динамическими нагрузками.
Вторая схема размещения опор применяется на глинистых и суглинистых почвах. Забивка свай происходит в прямом или обратном порядке. Прямой – бурозабивная установка движется от края к центру. Обратная – от центра к краям. Первая подходит для суглинков с нормальной плотностью, вторая – для плотных глинистых грунтов.
При секционной забивке опор в грунт образуется свайное поле, схожее с первым вариантом. Разница заключается в способе погружения опор. После проходки первых двух рядов один пропускается. Так происходит до конца поля. Когда участок покрыт опорами, бурозабивная машина возвращается и заполняет пробелы.
Используется такой метод монтажа свай на высокоплотных грунтах. Процесс монтажа опор забивными машинами показан в видео ниже.
Резюме
Сваи остаются востребованным продуктом при сооружении фундаментов на неустойчивых грунтах. Это связано с разнообразием вариантов, которые подбираются под проект. Стоимость возведения основания на забивных опорах варьируется в зависимости от оборудования. В частном строительстве используются буронабивные опоры с глубиной до трех метров.
С 8-35 Т3 по стандарту: Серия 3.500.1-1.93
Стандарт изготовления изделия: Серия 3.500.1-1.93
Сваи мостовые С 8-35 Т3 – железобетонные элементы, применяемые в строительстве фундаментов пролетных строений. Конструктивно изделие представляет собой монолитный брус квадратного сечения, на одном конце которого образовано призматическое сужение.
Заостренный конец позволяет с легкостью погружать свайный стержень в грунт. Основное предназначение мостовых свай – упрочнить грунт и создать надежную опору для монтажа железобетонных конструкций.
1. Варианты написания маркировки
Знаки буквенно-цифрового обозначения пишут следующими способами:
1. С 8-35 Т3;
2. С 8.35 Т3.
2. Основная сфера применения
Сваи мостовые С 8-35 Т3 используют в строительстве фундаментов сооружений промышленного и гражданского назначения, а также железнодорожных и автомобильных мостов, эстакад, путепроводов, при возведении переправ и в обустройстве дорожных развязок. Нередко используют свайные конструкции данного вида в возведении пешеходных тоннелей и опор трубопроводов большого диаметра. Мостовые сваи применяют в устройстве дорог общего пользования, а также линиях метрополитена.
Железобетонные стержни запроектированы на работу во всех климатических регионах России, в том числе в регионах с высокой сейсмической активностью (до 9 баллов включительно по шкале Рихтера). Использование свай допускается только на основании проведения гидрогеологических изысканий участка эксплуатации и наличии технико-экономических расчетов.
3. Обозначение маркировки
Маркировочные знаки представляют собой буквенно-цифровую комбинацию, благодаря которой удается отсортировать по видам и маркам и упростить отгрузку готовой продукции со склада. В главном условном обозначении присутствуют сведения о типе конструкции, свойствах бетона, длине и поперечном сечении сваи. Дополнительных характеристик применяемых материалов в маркировке нет, так как элементы стандартные параметры. Шифр С 8-35 Т3 читается следующим образом:
1. С- свая;
2. 8 – координационная длина, указывается в метрах с округлением до целого числа;
3.
35 – поперечное сечение (размер одной стороны), указывается в сантиметрах;
4. Т – высокая трещиностойкость бетона;
5. 3 – количество и диаметр стержней армирующего пояса.
Дополнительно пишут данные о массе изделия, дате выпуска партии ЖБИ и краткое наименование предприятия-изготовителя. Маркировка наносится на торцевую грань элемента черной износостойкой краской. Применят шаблоны и трафареты, которые позволяют получить читаемую и различимую кодировку.
Технические характеристики:
Длина = 8000;
Ширина = 350;
Высота = 350;
Вес = 2500;
Объем бетона = 1;
Геометрический объем = 0,98.
4. Применяемые технологии и материалы
Мостовые сваи С 8-35 Т3 изготавливают из конструкционных бетонов повышенной плотности (не менее 2200-2500 кг/м.
куб). Класс прочности на сжатие составляет не менее В25 и В30. Материал должен соответствовать требованиям Серии 3.500.1-1.93. Бетон для свай мостов имеет морозостойкость, равную 300 циклам замораживания-размораживания (морозостойкость F300), то есть допустимая температура эксплуатации может достигать до -40 градусов включительно (базовые данные). Стойкость бетона к действию морозов повышается путем введения в исходный состав смеси пластифицирующих, воздухововлекающих и газообразующих добавок. Устанавливается водонепроницаемость – W6. Если предполагается эксплуатация в условиях высокого стояния грунтовых вод, то бетонная поверхность подвергается гидрофобизации.
Прочностные параметры сваи повышают методом армирования. В зависимости от условий эксплуатации (в соответствии с наружной температурой) применяют арматурные каркасы класса стали А-100, марки Ст3сп по ГОСТ 5781-82, изготавливаемые методом контактной точечной сваркой. К продольной арматуре (прутки диаметром 10 мм) крепят 5 сеток усиления марки С1.
Если использование свайных фундаментов осуществляется в регионах, где температура понижается ниже -40 градусов, то арматурный пояс изготавливается только методом вязки. Стальные узлы подвергают антикоррозионной обработке, которая позволяет повысить стойкость арматуры к коррозии.
5. Транспортировка и хранение
Сваи мостовые С 8-35 Т3 транспортируют и хранят в рабочем положении с продольной ориентацией элементов по ходу движения. Используют специализированные автомобильные средства, а также железнодорожные составы (только открытые вагоны) и водный транспорт. Погрузо-разгрузочный комплекс работ осуществляет спецтехника. Строповка выполняется за две подъемные петли П2 специальными грузозахватными механизмами. Во время транспортировки сваи должны быть четко зафиксированы стальной лентой или проволокой, а горизонтальные слои – проложены деревянными инвентарными подкладками толщиной 40 мм. Во время движения железобетонные стержни не защищены от действия внешней среды, поэтому во избежание порчи бетонной поверхности должен быть разработан четкий план доставки готовой продукции.
Хранение свай организуется штабелями, уложенными на тщательно выровненные основания. Под нижний ряд кипы укладывают деревянные щиты. Оптимально формировать пачки, рассортированные по видам и маркам.
Уважаемые покупатели! Сайт носит информационный характер.
Указанные на сайте информация не являются публичной офертой (ст.435 ГК РФ).
Стоимость и наличие товара просьба уточнять в офисе продаж или по телефону 8 (800) 500-22-52
С 30.30-1
Сваи С 30.30-1 общестроительные забивные с ненапрягаемой арматурой железобетонные — это высокопрочные стержни, которые устанавливаются в основании зданий для придания прочности фундаменту. Данные изделия используются в строительстве высотных и многоэтажных домов (жилое строительство), мостов (строительство мостов, тоннелей и эстакад), промышленных объектов, торговых комплексов, складских помещений (промышленное строительство) и других зданий, одним словом – в строительстве любых зданий, независимо от их общей площади, назначения и местоположения.
Также сваи используются для повышения несущей способности опор воздушных линий электропередач (энергетическое строительство).
Сваи железобетонные С 30.30-1 общестроительные забивные с ненапрягаемой арматурой обладают значительными преимуществами по сравнению как с другими строительными материалами, так и с другими известными методами обустройства фундаментной подготовки:
- могут использоваться в местах с нестабильной почвой;
- обладают большим сопротивлением и устойчивостью к любым воздействиям – механическим, температурным, химическим;
- долговечность свай при сохранении первоначальных характеристик;
- высокая жаропрочность и водонепроницаемость;
- высокие показатели несущей способности;
- высокая технологичность в производстве;
- легкость монтажа – для забивки свай не требуется осушать котлован и подготавливать почву;
- большая глубина погружения, исключающая возможность сдвига и обрушения фундамента.
Сваи С 30.30-1 общестроительные забивные с ненапрягаемой арматурой представляют собой столб с заостренными концами, армированный высокопрочной сталью по всей длине стержня. Данные изделия армируются сварными арматурными каркасами, голова свай усиливается сетками. Свайные фундаменты имеют ростверк, опирающийся непосредственно на оголовки свай и предназначенный для передачи нагрузки от конструкций здания или сооружения.
Сваи С 30.30-1 общестроительные забивные с ненапрягаемой арматурой изготавливаются в соответствии с нормами, указанными в ГОСТ 19804-2012 «Сваи железобетонные заводского изготовления. Общие технические условия» из тяжелого или мелкозернистого бетона классом по прочности на сжатие от В15 и более. В качестве крупного заполнителя для бетона свай применяется фракционированный щебень из естественного камня или гравия, при этом размер фракции должен быть не более 40 мм. Нормируемая передаточная прочность бетона должна быть не менее 70% прочности, соответствующей классу бетона по прочности на сжатие.
Марки бетона свай по морозостойкости и водонепроницаемости назначаются в пределах от F50 и W4 до F600 и W8 соответственно, в зависимости от района строительства, уровня ответственности здания или сооружения, режима эксплуатации свай и значений расчетных температур наружного воздуха и окружающего грунта.
Железобетонные сваи С 30.30-1 общестроительные забивные с ненапрягаемой арматурой армируются предварительно напряженной арматурой из горячекатаной и термомеханически упрочненной стержневой стали классов А600 (А-IV) и А800 (А-V) по ГОСТ 5781 и ГОСТ 10884, стальных арматурных канатов 1х7 по ГОСТ 13840 и высокопрочной проволоки периодического профиля классом от Вр1200 (Вр-II) по ГОСТ 7348. В качестве ненапрягаемой арматуры используется стержневая горячекатаная арматура периодического профиля классами А300 (А-II) и А400 (А-III) по ГОСТ 5781 и термомеханически упрочненная классами А400 (A-III)и А600 (А-IV) по ГОСТ 10884. В качестве конструктивной арматуры (спирали, сетки, хомуты) применяется холоднотянутая проволока из низкоуглеродистой стали класса В500 (В-I, Вр-I) по ГОСТ 6727 и стержневая горячекатаная гладкая сталь класса А240 (А-I) по ГОСТ 5781.
Допускается в качестве ненапрягаемой продольной арматуры применять арматурную сталь класса А240 (А-I) по ГОСТ 5781.
Сваи железобетонные С 30.30-1 общестроительные забивные с ненапрягаемой арматурой являются высокоответственными изделиями, поэтому к ним предъявляются достаточно строгие требования к качеству как поверхности, так и геометрических параметров. Значения предельных отклонений геометрических параметров свай не должны превышать: по длине сваи – 25-50 мм, по размеру поперечного сечения (диаметру) – 20-66 мм. Отклонение от прямолинейности профиля боковых граней ствола свай на всей длине не должно быть больше 25-30 мм. Отклонение от перпендикулярности торцевой плоскости не должно превышать 0,01 размера стороны поперечного сечения изделия.
Строгие требования предъявляются и к рабочей арматуре изделий. Расстояние от крайнего поперечного стержня до конца каркаса и расстояние от крайней сетки до торца сваи железобетонной С 30.30-1 общестроительные забивные с ненапрягаемой арматурой не должны превышать 10 мм.
Шаг спирали, хомутов и сеток должен быть не более 10 мм при значении шага до 50 мм включительно, 15 мм – при шаге 50-100 мм и 25 мм – при шаге более 100 мм. Значения действительных отклонений толщины защитного слоя бетона до продольной арматуры не должны превышать +15 -5 мм.
На поверхности свай не допускается обнажение рабочей и конструктивной арматуры. Концы напрягаемой арматуры после отпуска натяжения должны быть срезаны заподлицо с торцевой поверхностью железобетонной сваи. Требования к качеству бетонных поверхностей и внешнему виду свай (в том числе по ширине раскрытия поверхностных технологических трещин) определяет ГОСТ 13015.0. При этом размеры раковин, местных впадин на бетонной поверхности и околов бетона ребер свай не должны превышать: диаметр или наибольший размер раковины — 20 мм, глубина впадины – 10 мм, глубина окола бетона ребра – 20 мм. Высота наплывов на торцевой поверхности свай не должна быть более 5 мм.
ЖБИ сваи С 30.30-1 общестроительные забивные с ненапрягаемой арматурой хранят в штабелях горизонтальными рядами с одинаковой ориентацией торцов свай.
Между горизонтальными рядами свай при складировании и транспортировании должны быть уложены прокладки, расположенные рядом с подъемными петлями, или, в случае отсутствия петель — в местах, предусмотренных для захвата свай при их транспортировании. Высота штабеля свай не должна превышать ширину штабеля более чем в два раза.
Погрузку и разгрузку свай железобетонных следует производить за подъемные петли. Подъем свай на копер следует производить стропом, закрепленным за сваю у фиксирующего штыря или у верхней подъемной петли, если это допускается требованиями рабочих чертежей на сваи С 30.30-1 общестроительные забивные с ненапрягаемой арматурой конкретного типа, при этом строповка непосредственно за подъемную петлю или штырь запрещается. Подъем свай для погружения в грунт осуществляют тросом, продетым в отверстие, образованное металлической втулкой и расположенное на расстоянии 250 мм от верхнего торца изделия.
В компании ГК «БЛОК» можно заказать сваи железобетонные, а так же проконсультироваться с нашими специалистами, подобрать требуемые конструкции железобетонных изделий.
В нашем отделе продаж можно узнать заранее и уточнить цену на жби сваи и рассчитать общую стоимость заказа. Купить сваи С 30.30-1 общестроительные забивные с ненапрягаемой арматурой и проконсультироваться по общим вопросам покупки и доставки Вы можете, позвонив по телефонам компании ГК БЛОК: Санкт-Петербург: (812) 309-22-09, Москва: (495) 646-38-32, Краснодар: (861) 279-36-00. Режим работы компании: Пн-Пт с 9-00 до 18-00. Компания ГК БЛОК осуществляет доставку изделий по всей России прямо до объекта заказчика или на строительную площадку, если позволяет инфраструктура.
По вопросам вдавливания свай или проведения полного комплекса строительных работ нулевого цикла обращаться по телефону (812) 309-22-09
Объем свай железобетонных. HOUSEHAND.ru —
Например, марка сваи забивной железобетонной С расшифровывается следующим образом: С — свая железобетонная сплошная квадратного сечения; — длина мм, сечение хмм; 6 — тип армирования.
Сваи забивные железобетонные
Изготовление железобетонных забивных свай соответствует требованиям ГОСТ » Сваи железобетонные. Сваи забивные железобетонные Сваи забивные железобетонные.
Изначально забивные жб сваи погружались ударным методом с использованием пригруза на лебедке или дизель — молота. Подробнее о том, как вбить железобетонные сваи мини-установкой смотрите в этом видео:. Более современный способ связан с приложением колебательных нагрузок и называется вибропогружением.
Оно позволяет лучше контролировать положение ствола и является более щадящим для окружающих сооружений.
Информация по назначению калькулятора
Существует комбинированное оборудование, совмещающее оба этих способа. В стесненных условиях особенно при возведении пристроек, выполняя работы рядом с эксплуатируемыми фундаментами, применяют метод вдавливания, используя специализированную технику. Это увеличивает стоимость процесса, но в итоге избавляет от крупных неприятностей из-за повреждения соседних строений.
Начинать работы по устройству свайного поля, следует с разбивочных работ, выносу точек центров свай в натуру.
Перед монтажом выполняется выкладка изделий рядом с местом погружения.
Завершив работы, требуется сделать исполнительную съёмку возникших отклонений и при необходимости принять решение об изменении ростверков, оснований точечных фундаментов, корректировке армирования или установке дополнительных свай.
Save my name, email, and website in this browser for the next time I comment. Фундаменты от А до Я. Фундамент под металлообрабатывающий станок. Устройство фундамента из блоков ФБС. Заливка фундамента под дом.
Характеристики ленточного фундамента. Устранение трещин в стенах фундамента. Как армировать ростверк. После отпуска натяжения арматура должна быть срезана заподлицо с бетоном острия и в углублении торца сваи. Диаметр продольной арматуры должен соответствовать приведенному в табл. Расстояние между осями проволок должно быть не менее 15 мм. Максимальное расстояние от центра тяжести поперечного сечения сваи до оси наиболее удаленной проволоки не должно превышать 25 мм.
Сетки устанавливаются попарно, количество сеток определяется в зависимости от длины сваи в соответствии с табл.
Петли для подъема свай, штыри и спираль в острие сваи должны быть привязаны к продольной арматуре сваи вязальной проволокой. В соответствии с ГОСТ После укладки свай на две опоры производят тщательный осмотр ее верхней грани над опорами.
Файлы и документы
Сваю считают выдержавшей испытание, если на ее гранях не появятся трещины. Схема армирования забивных железобетонных свай без поперечного армирования ствола должна соответствовать приведенной на чертеже настоящего приложения Количество сеток в голове сваи показано условно. Опалубочные размеры свай приведены в таблице настоящего стандарта.
Спецификация арматурных изделий на сваи должна соответствовать приведенной и табл. После набора прочности бетоном, опора проверяется на дефекты. Для этого свая укладывается на два столба. После десяти минут осматривается верхняя грань. Допускается появление трещин на сваях с ненапряженной арматуры.
Сваи забивные
Размер раскрытия — не больше 0,2 мм. На опорах с напрягаемым каркасом повреждений не должно быть.
Круглые сваи выпускаются с полостью в стержне. Заводы, работающие по государственному стандарту, производят опоры с диаметром от 40 до 80 см. Круглые сваи являются самостоятельными опорными элементами и используются в тех же областях, что и квадратные железобетонные опоры.
Оболочки — изделия из железобетона с сечением до 1,6 метра. Внутри также имеется полость для заполнения бетоном. Как и пустотелые опоры, круглые и сваи-оболочки имеют открытый или закрытый нижний конец.
Для секционных модулей на торцы устанавливаются замковые элементы. Фракция щебня из натурального камня, применяемого для заполнения бетона, — см. Пространственные каркасы опор заливаются слоем бетона, покрывающим его с каждой стороны на 2 см, чтобы исключить попадание влаги.
Для армирования применяется горячекатанные пруты стали класс А3 или Ат3.
Reinforced concrete driven piles of square cross-section, without lateral reinforcement.
Construction and dimensions.
Спиральная часть изготавливается из проволоки В1 или Вр1. Наконечники и замковые модули опоры собираются из листовой стали толщиной 1 мм.
Использование железобетонных свай
При производстве круглых опор и оболочек разрешается сваривать спираль с продольными прутьями. Навивка выполняется на станках. На первых 50 см спираль фиксируется на каждом третьем пересечении. После 50 см — на каждом пересечении. Свая-колонна представляет собой монолитную опору квадратного сечения. От обычных квадратных свай она отличается консолями. Это небольшие выступы с двух или четырех сторон элемента, на которые опираются кровельные или фундаментные балки.
Размер стороны опоры — 20 или 30 см. Применяются для сельскохозяйственных строений в один этаж. Каркасные строения из свай-колонн выдерживают сейсмическую активность до 7 баллов. Опоры погружаются в грунт на глубину от 2 до 5 метров.
Не используются на пучинистых грунтах, насыпях из осадочных пород и на участках с кастровыми явлениями. В этих случаях свая не обеспечит требуемой несущей способности в грунте. На слабых грунтах цокольные балки опираются на консоли.
В этом случае разрешается их погружение на 80 см для распределения нагрузки на грунт и опоры. Консоль размещается под растительным или насыпным слоем, чтобы не происходило смещение опор.
Производство железобетонных модулей в заводских условиях показано ниже. Оборудование для забивки свай в грунт делится на навесное и базовое. Первый вариант используется как дополнение к подъемным кранам или схожей технике.
Не уходите
Второй вариант — самостоятельные агрегаты. Сваебойная машина — техника, оборудованная гусеничным или колесным приводом. Перемещается по территории строительства с тягачом или без него.
На базу смонтировано забивное устройство, состоящее из стрелы и мачты. Машина размещает сваю в вертикальном положении, поднимая ее.
Свая представляет собой опорный стержень, заглубляемый в грунт в готовом виде или изготавливаемый на месте — в грунтовой скважине. Сваи предназначены для передачи нагрузки основанию сооружения, как своей торцевой поверхностью, так и боковой посредством сил трения, возникающих при перемещении сваи. На нижнем конце сваи расположено острие, а на верхнем — голова. Между головой и острием располагается тело сваи. Сваи находят применение при сооружении фундаментов для самых различных конструкций: зданий, железнодорожных сооружений, опор линий электропередач, мостов, радиомачт, эстакад и многих других конструкций.
Ударный модуль может быть:. Он используется для разгона молота перед ударом по свае.
Онлайн калькулятор расчета буронабивных свайно-ростверковых и столбчатых фундаментов
В дизельном варианте ускорение придают выхлопные газы, образующиеся после взрыва топлива.
Пневматический ускоритель нагнетает воздух в ресиверы и подает его потоком на молот. Гидравлический модуль работает от насосов, перекачивающих масло.
Железобетонные сваи применяются преимущественно квадратной или прямоугольной формы со скошенными углами фасками. Прямоугольное сечение более выгодно при работе сваи на изгиб. Размеры сечения свай квадратной формы принимаются от 25Х25 до 45X45 см. Длина железобетонных свай в обычных условиях колеблется в пределах 6—12 м, в отдельных случаях применяются свай длиной до 18 м. Железобетонные сваи армируют продольными стержнями и хомутами либо спиральной арматурой.
СП собирается на гусеничной платформе от трактора Т, который отличается проходимостью по мягким грунтам. Работает со сваями длиной до 12 метров и 5 тонн.
Junttan PM за смену обрабатывает до шестидесяти опор. Поднимаемый вес — 3 тонны, длина сваи — до 14 метров.
УСА построен на колесной базе, поэтому не требует прицепов для доставки на участок. Монтирует сваи до трех тонн и 12 метров. БМ — универсальный аппарат, монтирующий сваи методом бурения и забивки. Ударный молот — навесное или стационарное оборудование.
Общие сведения по результатам расчетов
Принцип его работы такой же, как и у сваебойной машины. Навеска делится на три группы:. Первая группа имеет вес ударной части в кг. Используется для установки железобетонных опор до трех тонн. Поддерживаются металлические шпунтовые сваи. Вторая группа — вес до кг, третья — свыше кг. Молот размещается в трубчатых или штанговых держателях.
Первый представляет собой металлическую трубу, внутри которой находится отбойник. Последний не сходит со своей траектории, т. Штанговый держатель представляет собой два металлических стержня, которые расположены по сторонам от молота.
Они выступают направляющими, удерживая его на петлях, благодаря которым и смещается отбойник. Штанговые опоры нуждаются в охлаждении, а трубчатые способны работать в течение суток. Копровые мачты представляют собой металлические стойки, на которые устанавливается навесное оборудование.
Мачта также является навесным оборудованием и крепится к экскаваторам или подъемным кранам.
По рельсам, находящимся на стойке, смещается рама, на которую крепится молот. Копровые мачты могут быть самоходными. Оборудуются приводным механизмом, который и передвигает раму. Предназначением мачты является доставка опор до места установки на строительной площадке.
Каков объем бетона в свае?
Какой объем бетона в свае?
Эта информативная статья направлена на выяснение точного метода определения объема бетона в круговой свае, содержащей 3 насадки.
Длина шпунта 3 метра, высота 1 метр. Считается, что диаметр сваи составляет 600 мм. Радиус указывается как 300 мм или 0,3 м (1/2 диаметра).
Высота сваи предусмотрена 20 м. Количество сваи остается 3.
.
Для расчета объема свайного бетона используется формула:
- πr 2 h (здесь r обозначает радиус сваи, h обозначает высоту сваи)
- Итак, объем бетона = πr 2 h x 3 (т. К. Количество оголовков свай — три)
После установки значения получается следующее:
- 3.14 x (0,3) 2 900 20 x 20 x 3 = 16,956 м 3
- Затем необходимо определить объем каждой крышки.
Выровняйте таким образом форму ворса по квадрату.
Вычтите две стопки в форме треугольника из квадрата.
Затем возьмите форму квадрата как A и две формы треугольника как B.
Тогда объем = длина x ширина x высота
После размещения значения получается следующее:
Затем необходимо определить объем двух треугольников следующим образом:
- Итак, B Объем = Площадь x Высота
- B Объем = ½ x B x H x Толщина
- B Объем = ½ x 1 x 2 x 1 = 1 кубический метр
Объем рассчитан на 1 свайную заглушку.
Итак, объем свайной шапки должен быть = A — B — B = 9 — 1 — 1 = 7 м 3
Бетонная свая — обзор
ВВЕДЕНИЕ
Известно, что арматурные стержни в таких конструкциях, как бетонные сваи, мосты и туннели, ржавеют из-за соленого ветра и кислотных дождей.
Поскольку это воздействие ослабляет прочность конструкций, потребовалась неразрушающая оценка повреждений (NDE).
NDE также требуется для высокотемпературных материалов, изначально имевших немагнитные свойства, используемых на химических и атомных электростанциях, поскольку они часто страдают от повреждений из-за ползучести. В этом случае повреждения, в результате которых возможно разрушение материалов, изменяют их магнитные свойства. Этот последний эффект, называемый мартенситным превращением, увеличивает магнитную проницаемость. Считается, что NDE для этих материалов станет возможным, если у нас будет метод, названный здесь «компьютерная томография проницаемости (CPT)», который может идентифицировать распределение проницаемости по магнитным данным, измеренным на поверхности материалов.Ожидается, что CPT будет разработан на основе традиционной компьютерной томографии импеданса (CIT).
CIT определяет распределение проводимости в материалах и выход на основе электростатических потенциалов и токов, измеренных на электродах, расположенных на граничной поверхности (см.
, Например, [1,2,3]). В одном из наиболее стандартных подходов CIT, называемом методом Векслера [4], распределение проводимости итеративно модифицируется так, что плотность тока в области, вычисляемая из поверхностного потенциала, становится идентичной плотности тока из поверхностного тока.Доказано, что этим методом однозначно определяется проводимость [5, 6] при условии, что существуют верхняя и нижняя границы проводимости.
Мы разработали CPT на основе метода Векслера. В этом методе статические магнитные поля, создаваемые парами катушек, накладываются на двумерную область, включающую немагнитные и магнитные материалы. Результирующие магнитные поля, которые имеют вклад от внешнего магнитного поля, а также намагниченности в магнитном материале, измеряются на поверхности домена.Проницаемость внутри области восстанавливается по граничным данным.
Модельные испытания и численное моделирование
Для решения проблемы недостаточной несущей способности существующих бетонных свай разработан тип бетонной сваи с дополнительным удлиненным укрепляющим сердечником, путем вставки стальной трубы через направляющее отверстие и заливки стержневого бетона.
. Для выявления механических характеристик усиленных свай были проведены испытания на масштабной модели и моделирование методом конечных элементов.Результаты показали, что как вертикальная, так и горизонтальная несущая способность увеличиваются с увеличением длины стержня жесткости. Осевое усилие усиленного сердечника также меньше, чем у обычных бетонных свай, а расширенное ядро может разделять осевое усилие фундаментной сваи для улучшения распределения напряжений в теле сваи. Эти результаты указывают на полезный и общий метод увеличения несущей способности существующих бетонных свай.
1. Введение
Благодаря характеристикам высокой несущей способности, надежному качеству строительства и широкому спектру применения бетонные сваи широко используются во всех видах проектов нового строительства и реконструкции.Однако из-за множества неконтролируемых факторов (таких как мягкий грунт вокруг сваи, сегрегация бетона и отложения на дне сваи) неизбежны инженерные проблемы, такие как дефекты сваи, недостаточная несущая способность и даже поломка сваи, которые имеют отрицательное влияние на несущую способность и эффективность строительства фундаментной сваи в определенной степени.
Для бетонных свай с неадекватными характеристиками (например, свай с небольшими дефектами, такими как сегрегация бетона и местное образование шейки; сваи с очевидными дефектами, такими как трещины и чрезмерный осадок) академические и инженерные круги приложили много усилий для методов обнаружения дефектов. , теории и технологии армирования.Psychas et al. [1] объединили метод конечных элементов (МКЭ), МКЭ с масштабированной границей и алгоритм классификации колоний муравьев для выявления дефектов в сваях. Wu et al. [2–4] теоретически исследовали реакцию протяженной дефектной опорной конструкции свайного вала. Kim et al. В работах [5, 6] была получена необходимая осевая жесткость армирующей сваи при ремоделировании вертикального удлинения для усиления существующих дефектных свай с помощью 3D МКЭ. Нето и др. [7] сообщили о несущей способности буронабивных свай с дефектом конструкции в глубоком фундаменте с помощью экспериментального и численного подходов.Wang et al. [8] рассмотрели боковую монотонную и циклическую работу монолитных свай с усилением струйным цементным раствором в мягких грунтах в ходе полевых исследований.
Ли и др. [9] проверили боковую несущую способность сверхдлинных буронабивных свай после бурения с помощью испытаний на месте. Дай и Ван [10] аналитически представили особенности передачи нагрузки и метод расчета осадки свай после укладки. Lin et al. [11, 12] проверили осевое сжатие и отклик на отрыв свай из усиленного проницаемого бетона с биогрэйтингом.Ren et al. [13] исследовали вертикальную несущую способность свай, усиленных струйным цементным раствором, с увеличенным поперечным сечением. Озден и Акдаг [14, 15] выполнили модельные испытания обычных железобетонных свай, усиленных стальным фибробетоном. Sen et al. [16, 17] выполнили экспериментальное исследование для анализа влияния армированных волокном полимеров (FRP) при ремонте корродированных свай. Али и др. [18] использовали нелинейный метод конечных элементов и экспериментальный метод для оценки прочности на сдвиг железобетонных свай, армированных сталью и стержнями из стеклопластика.Chaallal et al. [19] сосредоточены на разработке и применении полимеров, армированных углеродным волокном (углепластик), для ремонта и армирования предварительно напряженных свай с недостатком в морской среде.
Lin et al. [20] изучали поведение подвергнутых коррозии предварительно напряженных бетонных свай, отремонтированных из углепластика, в конструкциях дебаркадера с помощью испытаний в уменьшенном масштабе и моделирования методом конечных элементов. Рэмбо-Родденберри и др. [21] протестировали механическое поведение предварительно напряженных бетонных свай из углепластика для фундаментов мостов. Zhuang et al.[22] исследовали поведение армированных армированных армированных железобетонных свай в результате коррозии при растрескивании в морской среде. Wu et al. [23] предложили и экспериментально исследовали поведение гибридных полимеров, армированных стекловолокном (GFRP), и стальных стержней, армированных предварительно напряженными высокопрочными бетонными сваями. Муруган и др. [24, 25] провели экспериментальные исследования свойств усиленных железобетонных свай из углепластика и стеклопластика при статических и циклических боковых нагрузках.
Вышеуказанные исследовательские работы или лечебные мероприятия полезны для улучшения несущей способности железобетонных свай и могут быть использованы для решения проблем качества слегка дефектных свай и некоторых явно дефектных свай.Тем не менее, для очевидных дефектных свай и серьезно дефектных свай (например, полное разрушение тела сваи и недостаточная длина сваи) в инженерных проектах со строгими требованиями к качеству (например, в проектах дорогостоящих дорог), а также старых дефектных свай при реконструкции и В рамках проектов расширения применимость существующих технологий будет в определенной степени ограничена. В настоящее время эти сильно дефектные сваи обычно обрабатываются путем доработки на месте или дополнительной укладки свай, что не только увеличивает стоимость строительства фундаментных свай, но также повышает риск инженерного строительства и даже вызывает изменения конструкции, что серьезно влияет на прогресс, выгоду, и строительная среда связанных инженерных проектов.
В связи с этим, для улучшения удерживаемости бетонных свай с явными и серьезными дефектами в новых проектах, а также старых бетонных свай в проектах реконструкции и расширения, необходимо провести дальнейшие исследования технологии обработки , чтобы решить две ключевые проблемы: удержание существующих бетонных свай и улучшение несущей способности тела сваи. Учитывая ключевые факторы этих двух проблем, в данной статье предлагается новый тип бетонной свайной конструкции с удлиненным укрепляющим ядром.В отличие от существующих технологий, благодаря пилотному отверстию в сердечнике сваи, эта новая конструкция свайного фундамента образована бетонной сваей и удлиненным укрепляющим сердечником, длина которого больше, чем длина сваи. На основе описания основной формы конструкции в данной статье исследуется несущая способность предлагаемой свайной конструкции с помощью модельных испытаний в уменьшенном масштабе и численного моделирования.
Остальная часть этого документа организована следующим образом. В разделе 2 представлена вводная информация о новой фундаментной свае.Далее подробности об испытаниях масштабной модели представлены в Разделе 3. Далее в Разделе 4 проводится моделирование методом конечных элементов в точном соответствии с экспериментальной работой для дальнейшего выявления характеристик предлагаемой сваи. Наконец, выводы сделаны в Разделе 5.
2. Конструктивное проектирование бетонной сваи с усиленным сердечником
Учитывая, что несущая способность бетонной сваи, очевидно, зависит от длины сваи, диаметр сваи обычно большой, и нет Усиление сердцевины сваи, в этой статье предлагается своего рода структура сваи с удлиненным стержнем для улучшения несущей способности обычных свай.Как показано на Рисунке 1, эта новая конструкция в основном состоит из бетонной сваи и удлиненной стальной трубы, заполненной бетоном. Как правило, при проектировании и изготовлении этой конструкции решаются три важных вопроса, а именно: продвижение отверстий в бетонной свае, подготовка стальной трубы и заливка стержневого бетона в стальную трубу.
2.1. Направляющие отверстия
Поскольку диаметр существующей сваи обычно превышает 600 мм на практике, можно просверлить отверстие диаметром не менее 300 мм в соответствии с требованиями к опоре.Оборудование для направления отверстий должно быть размещено вертикально, а глубина сверления должна достигать длины стальной трубы. Кроме того, в процессе прокладки отверстий (см. Рисунок 2 для эскиза) следует минимизировать нарушение существующей бетонной сваи и почвы вокруг сваи.
2.2. Стальная труба
Стальная труба, являющаяся опорой существующей сваи для достижения повышенной способности, должна быть спроектирована так, чтобы облегчить заливку основного бетона и гарантировать, что новые и старые границы раздела бетона не будут иметь относительного смещения.Исходя из этих соображений, длина стальной трубы должна равняться общей длине армированной сваи, а диаметр трубы должен быть немного меньше диаметра направляющего отверстия. Кроме того, на боковой стенке стальной трубы должно быть несколько отверстий для просачивания, чтобы гарантировать прочное соединение между новым и старым бетоном. Соответственно, принята круглая стальная труба общей длиной L + l , внешним диаметром D и толщиной t , как показано на Рисунке 1.
2.3. Бетон сердечника в стальной трубе
Бетон с усиленным сердечником в стальной трубе не должен быть слабее существующей сваи. Кроме того, он должен обладать большей текучестью. Можно использовать самоуплотняющийся бетон или бетон для затирки. Для заливки бетона снизу вверх по стальной трубе используется заливная труба. После завершения заливки бетона в стальную трубу следует залить цементным раствором снаружи стальной трубы, чтобы улучшить целостность конструкции.
3. Модельное испытание усиленной сваи
В этом разделе мы в основном сосредотачиваемся на вертикальном и горизонтальном механическом поведении (например, несущей способности) предлагаемой усиленной сваи, описанном в разделе 2, посредством модельных испытаний.
3.1. Упрощение тестовой модели
Чтобы облегчить модельное испытание, конструкция сваи с усиленным сердечником упрощается следующим образом: (1) Длина и диаметр модельной сваи уменьшены, учитывая состояние испытательной площадки и оборудование.(2) Наружная бетонная свая сооружается одновременно со стальной трубой, заполненной бетоном, без последующей цементации. Кроме того, не учитывается фильтрующее отверстие в стальной трубе. (3) Сваи для отбора проб изготавливаются заранее, а затем закладываются в почву.
3.2. Детали эксперимента
3.2.1. Подготовка свай для отбора проб
Были построены шесть тестовых свай, пронумерованных соответственно 0 #, 1 #, 2 #, 3 #, 4 # и 4 ’#. Свая 0 # (также называемая базовой сваей), с размерами длины и поперечного сечения (см. Рисунок 3), была изготовлена из бетона C30, параметры материала которого указаны в Таблице 1.Все сваи 1 # ~ 4 # (см. Рисунок 4) были снабжены удлиненной стальной трубой (константы материала также указаны в таблице 1) через зарезервированные отверстия в обычной свае того же размера с сваей 0 # и удлиненным размером л. (см. Рисунок 1) составляет соответственно 200 мм, 300 мм, 400 мм и 500 мм. Размеры поперечного сечения стальной трубы равны, и все стальные трубы также были заполнены бетоном C30. Причем для дальнейшего сравнения другая обычная свая (без стального куба), т.е.е., сваи 4 ’# той же длины, что и свая 4 #, и того же поперечного сечения и материала, что и свая 0 #, были специально добавлены (см. также рисунок 4). Что касается зазора, в таблице 2 перечислены основные геометрические параметры всех испытательных свай.
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Номер сваи | 0 # | 1 # | 2 # | 3 # | 4 # | 4 ‘# |
| 800 | 800 | 800 | 800 | 1300 | ||
| l (мм) | 0 | 200 | 300 | 400 | 500 | 500 0 |
3.2.2. Погрузочные устройства
Вертикальная нагрузка создавалась сучей груза, создаваемого через бетонные блоки со средним весом 7,9 кг каждый, и передавалась на сваю через стальную пластину, закрепленную на свае с помощью распорных винтов диаметром 8 мм (см. Рис. 5). (а)) для обеспечения равномерного приложения нагрузки вдоль оси сваи. Горизонтальная нагрузка осуществлялась с помощью 10-тонного гидравлического домкрата, как показано на рисунке 5 (б).
3.2.3. Устройство для измерения деформации
Вертикальное оседание испытательной сваи измерялось двумя электронными циферблатными индикаторами (см. Рис. 5 (а)) с диапазоном измерения 0 ~ 20 мм и точностью 0.01 мм, и располагаются симметрично по обеим сторонам ворса. Горизонтальное смещение регистрировалось одним циферблатным индикатором того же типа, что и при испытаниях на вертикальную осадку, и расположенным на 5 см выше поверхности действия горизонтальной силы. Для фиксации циферблатных индикаторов была спроектирована стальная рама, частично погруженная в почву (см. Также рисунок 5 (а)).
Для определения деформации сваи фольговые тензодатчики типа BX120-10AA наклеивались четвертьмостом в продольном направлении тела сваи и соединялись через проводник с тензодатчиком Dh4818 (см. Рисунок 6).
Соответственно, возьмите сваи 0 # и 3 #, например, точки измерения показаны на рисунке 7. Точки A1 и A2 находятся на вершине сваи для регистрации вертикального смещения, а точка A находится на 50 мм ниже вершины сваи. для фиксации бокового смещения. Кроме того, для измерения деформации устанавливаются точки B∼E, где расстояния от точек B, C и D до уровня земли составляют соответственно 0 мм, 300 мм и 600 мм; Что касается точки Е, то она располагалась в центре удлиненного отрезка.
3.2.4. План тестирования
(1) Подготовка к тесту . Испытательные сваи с приклеенным тензодатчиком сначала закапывались так, чтобы их верхушка находилась на высоте 200 мм над землей, а затем зазор между сваями и вокруг грунта был заполнен и уплотнен; Затем была закреплена стальная рама (см. Рисунок 5 (а)). Чтобы сделать грунт более плотным, через 15 дней после принятия соответствующих мер укрытия были проведены нагрузочные испытания.
(2) Геотехнические испытания . Чтобы получить физико-механический индекс почвы (например,g., содержание воды, плотность, угол трения и сцепление) вокруг трубы следует провести геотехнические испытания. Образцы были взяты из грунта вокруг сваи на глубине 500 мм от земли. Следуя [26], содержание воды было измерено методом сушки, плотность была определена методом кольцевого ножа, угол трения и когезия были получены путем испытания на прямой сдвиг, а предельное содержание воды было получено посредством комбинированного испытания жидкости и пластика. Для простоты мы игнорируем подробные процедуры тестирования.
(3) Испытание на вертикальное сжатие под статической нагрузкой . Один уровень нагрузки (9 бетонных блоков для каждого уровня нагрузки) добавлялся каждый час к каждой свае в соответствии с методом быстрой поддерживающей нагрузки, как требуется в [27]. После каждого уровня нагрузки оседание и деформация тела сваи регистрировались каждые 30 минут. Когда осадка верха сваи под определенной нагрузкой была более чем в 5 раз выше предыдущего уровня, а общая осадка сваи была более 40 мм, испытание на нагрузку было прекращено [27].Были также собраны окончательные результаты деформирования. На рисунке 8 показаны две стадии (уровень нагрузки 1 и 5) вертикально нагруженной сваи.
(4) Горизонтальное испытание под статической нагрузкой . При испытании на горизонтальную статическую нагрузку (см. Рис. 9) был принят метод медленной поддерживающей нагрузки [27] с шагом нагрузки 0,05 МПа / мин. Расстояние между линией действия горизонтальной нагрузки и вершиной сваи — 100 мм. Горизонтальное смещение и величина деформации сваи регистрировались каждую минуту.Когда горизонтальное смещение в верхней части сваи превысило 40 мм, испытание сваи на нагрузку было остановлено [27], а также были собраны окончательные значения деформации.
3.3. Результаты тестирования
3.3.1. Результаты геотехнических испытаний
(1) Результаты испытаний на содержание воды . Результаты испытаний метода сушки для двух образцов почвы перечислены в Таблице 3. Поскольку разница в содержании воды в двух образцах составляет менее 1% [26], мы принимаем среднее из двух в качестве окончательного содержания воды, т.е.е., = 25,3%.
3) Результаты испытаний на прямой сдвиг . Кривая зависимости между прочностью на сдвиг и вертикальным давлением [26] показана на рисунке 10, где угол наклона аппроксимированной линии дает угол трения, т.е.е.,, а точка пересечения оси ординат представляет когезию, а именно: c = 11 кПа.
(4) Результаты тестирования предельного содержания воды . Кривая двойного логарифма-координаты между глубиной проникновения конуса и содержанием воды [27] построена на рисунке 11. Из этого рисунка предел жидкости (содержание воды при глубине проникновения конуса 17 мм [27]) составляет 37,0, а предел пластичности (содержание воды при глубине заглубления конуса 2 мм [27]) равен 18.6. Соответственно пластиковый индекс. Согласно [28], отобранный грунт попадает в глину с низким пределом текучести.
3.3.2. Результаты испытаний на вертикальное сжатие(1) Допустимая нагрузка на вертикальное сжатие . Кривые нагрузки-смещения всех испытательных свай показаны на рисунке 12 (смещение принимает средние значения точек A1 и A2 на рисунке 7), из которых мы можем найти, что соответствующая кривая каждой сваи имеет очевидную точку перегиба и общая осадка каждой сваи более 40 мм.
Согласно [27], максимальная вертикальная несущая способность каждой сваи на сжатие равна величине нагрузки в соответствующей точке перегиба. Исходя из этого, распределение максимальной несущей способности шести свай показано на рисунке 13. Как видно на рисунке 13, максимальная вертикальная несущая способность свай 1 # ∼4 # увеличена, соответственно, на 18,3%, 37,4%, 55,7% и 77,3% по сравнению с сваей 0 #; а из таблицы 2 удлиненная часть соответствующей сваи увеличивается соответственно на 25.0%, 37,5%, 50% и 62,5%. Такой результат предполагает, что введение прочного удлиненного сердечника может значительно улучшить вертикальную несущую способность, а несущая способность увеличивается с увеличением длины усиленного сердечника (заполненной стальной трубы). Кроме того, по сравнению с сваей 4 # максимальная вертикальная несущая способность сваи 4 ’# увеличена всего на 6,3%, хотя ее площадь контакта с грунтом на 28,8% больше, чем у сваи 4 #. Это демонстрирует, что, хотя в нижней части сваи 4 # имеется секция сужения, которая может уменьшить площадь трения на стороне сваи и повлиять на характеристики несущей способности вертикального сжатия, это неочевидно по сравнению с традиционной конструкцией сваи (скажем, свая 4 ‘#), что указывает на разумность данной конструкции.
(2) Осевое усилие . При малой нагрузке деформация тела сваи примерно упругая. Соответственно, осевое усилие в свае рассчитывается по формуле: где — модуль Юнга, — площадь поперечного сечения и — деформация, зарегистрированная тензодатчиком, описанным в разделе 3.2. Принимая во внимание переменное поперечное сечение и влияние стальной трубы, для свай 1 # ∼4 # жесткость на сжатие EA в уравнении (1) дополнительно рассчитывается с помощью [29], где и — соответственно модуль Юнга из бетона и стальных труб.и обозначают, соответственно, площадь поперечного сечения бетона и стальной трубы. С помощью уравнения (1) были вычислены осевые силы каждой испытательной сваи на различных глубинах под землей, и результаты представлены на рис. 14, который показывает, что осевое усилие уменьшается на большей глубине. Эти результаты подтверждаются результатами испытания максимальной вертикальной несущей способности (показано на рисунке 13), где максимальная вертикальная несущая способность свай 1 # ~ 4 # увеличивается с увеличением размера (т.е., l на рисунке 1). Кроме того, правила изменения осевых сил свай 1 # ∼ 4 # с увеличением глубины очень похожи, а разница значений примерно равна разнице максимальной вертикальной несущей способности. Поведение свай 4 # и 4 ’# существенно различается, в основном из-за изменения площади поперечного сечения, что изменяет распределение сопротивления конца сваи и бокового сопротивления. Кроме того, осевая сила сваи 0 # аналогична осевой силе сваи 2 # на той же глубине. Это связано с тем, что длина первых меньше, чем у других, и поэтому сопротивление боковому трению ограничено.
(3) Сопротивление боковому трению . Из статического равновесия сопротивление боковому трению выражается как где и представляет собой, соответственно, осевую силу верхнего и нижнего поперечных сечений соответствующего сегмента сваи. и представляют собой, соответственно, длину и периметр самого сегмента. С помощью уравнения (3) получены результаты среднего сопротивления боковому трению на разных глубинах, которые показаны на рисунке 15, который показывает, что сопротивление боковому трению всех свай изменяется по глубине.Значения свай 0 # и 4 ’# меняются незначительно, тогда как значения свай 1 # ∼4 # сильно различаются. Это связано с тем, что соответствующие точки измерения были расположены на поверхности сваи, и влияние концентрации напряжений в поперечном сечении внезапного изменения не было полностью учтено. В то же время в удлиненной части боковое трение быстро уменьшается из-за резко уменьшенного поперечного сечения; однако разница в трении между усиленной и обычной сваями не была значительной. Например, боковая площадь сваи 4 # была 28.На 8% меньше, чем у сваи 4 ’#, но разница в трении составила всего 17,8%.
3.3.3. Результаты горизонтальных испытаний(1) Горизонтальная несущая способность . Градиенты бокового смещения [27] в точке A (см. Рисунок 7) при различных горизонтальных силах показаны на рисунке 16. Из рисунка 16 мы можем заметить, что точка перегиба сваи 0 # не видна, а наклон большой, предполагая разрушение жесткого короткого ворса. Свая 4 ’# имеет отчетливую точку перегиба, сначала с небольшим наклоном, а затем с резким увеличением, что указывает на упругое разрушение длинной сваи.Для свай 1 # ~ 4 # градиент смещения быстро увеличивается после того, как нагрузка достигает максимальной горизонтальной несущей способности. Это быстрое увеличение связано с тем, что жесткость сваи намного больше, чем у почвы вокруг сваи, и почва сначала была повреждена под действием большой горизонтальной силы.
Кроме того, согласно [27], вторая точка перегиба соответствующей кривой на рисунке 16 дает горизонтальную предельную несущую способность, которая проиллюстрирована на рисунке 17.Можно видеть, что предельная горизонтальная несущая способность не имеет той же тенденции линейного роста, что и несущая способность вертикального сжатия на Рисунке 13. На сваях 3 # и 4 # наклон кривой уменьшается, и появляется точка перегиба. Это явление можно использовать для определения диапазона увеличенного размера.
Изгибающий момент. Изгибающий момент сваи рассчитывается через: где — напряжение, вычисленное по уравнению (1), — это момент инерции для нейтральной оси, а y — вертикальное расстояние до нейтральной оси. На основе уравнения (4) изгибающие моменты на разных глубинах для каждой испытательной сваи показаны на рисунке 18, который показывает, что изгибающий момент сваи постепенно уменьшается с увеличением глубины и стремится к нулю в средней точке отрезка длины, предполагая, что сегмент сваи ниже этой точки не подвержен боковой нагрузке.
4. Численное моделирование усиленной сваиДля дальнейшего выявления механических характеристик (например, распределения смещения и напряжения во всей конструкции) предлагаемых усиленных свай в этом разделе представлено соответствующее моделирование методом конечных элементов на основе тесты режима масштабирования в разделе 3 на платформе программного обеспечения PLAXIS 2D. 4.1. Создание имитационной моделиДля построения имитационной модели приняты следующие гипотезы: (1) Экспериментальная модель упрощена как задача плоской деформации без учета влияния грунтовых вод. (2) Почва, бетон и стальная труба были представлены, соответственно, идеальной пластической моделью Мора – Кулона, идеальной непористой линейно-упругой моделью и традиционной пластинчатой моделью. (3) Между сваей и грунтом устанавливаются элементы интерфейса, а параметр прочности на уменьшение границы раздела берется равным быть 0.67. Кроме того, отсутствует относительное смещение между сваей и стальной трубой. (4) Вертикальная нагрузка действует на вершину сваи в виде равномерной силы, а сосредоточенная горизонтальная нагрузка прикладывается на 100 мм ниже вершины сваи. На основе сделанных выше предположений структура моделирования проиллюстрирована на рисунке 19, где отмечены все граничные условия и размеры. При моделировании физико-геометрические параметры грунта и тела сваи такие же, как и при лабораторных испытаниях.Соответственно, на Рисунке 19,,,, и (для свай 0 # и 4 ‘# и стальную трубу следует игнорировать), значение указано в Таблице 2 и обобщено в Таблице 5.
Треугольный элемент с 15 узлами используется для дискретизации домена.Возьмем, к примеру, сваю 3 #, конечно-элементная модель показана на рисунке 20. Для сравнения с лабораторными испытаниями, когда вертикальное оседание (при вертикальной нагрузке) или горизонтальное смещение (при горизонтальной нагрузке) верхней части сваи превышает 40 мм. , загрузка прекращается. Кроме того, расположение точек наблюдения за деформациями такое же, как на рисунке 7. Соответственно, создается поле начальных напряжений свай. 4.2. Результаты моделирования4.2.1. Несущая способностьСогласно моделированию методом конечных элементов, результаты вертикальной и горизонтальной предельной несущей способности свай получены и нанесены на графики, соответственно, на рисунках 21 и 22 вместе со значениями испытаний в режиме масштабирования для сравнения.Из рисунка 21 видно, что тренд и значения двух кривых очень согласованы, что свидетельствует о хорошем подтверждении экспериментальных и имитационных исследований. Кроме того, как показано на рисунке 22, хотя в большинстве случаев результат проверки модели выше, чем результат численного моделирования, изменяющиеся законы также очень похожи, что снова показывает согласие этих двух подходов с учетом идеализации численной модели (например, при моделировании реальная трехмерная задача упрощается до двухмерного случая, и практический неоднородный грунт вокруг тела сваи предполагается однородным). 4.2.2. Распределение смещения и напряжения при вертикальной нагрузкеРаспределение смещения и напряжения модели на стадии завершения вертикального нагружения показано на рисунках 23 и 24. Мы можем обнаружить, что грунт на дне свай 0 # и # 4 имеет большая степень сжатия, в то время как со стороны сваи грунта меньше и диапазон воздействия ограничен. Распределение напряжений в грунте в основном сосредоточено на дне сваи, и напряжение со стороны сваи также очень мало.Это говорит о том, что при вертикальной нагрузке обычная бетонная свая передает большую часть верхней нагрузки на дно сваи, а сторона грунтовой сваи скользит в небольшом диапазоне вокруг сваи. Верхний грунт свай 1 # ~ 4 # явно перемещается вместе с положением сваи, и диапазон воздействия очень велик. Напряжение грунта имеет очевидные изменения вокруг тела сваи, что указывает на сильное трение между сваей и почвой. Переменное поперечное сечение сваи несет часть давления на конце сваи.Сжатие грунта увеличивает смещение грунта вокруг сваи в удлиненном участке, а также снижает сжатие и напряжение грунта в конце сваи. 4.2.3. Распределение смещения и напряжения при горизонтальной нагрузкеРаспределение смещения и напряжения модели на этапе завершения горизонтального нагружения показано на рисунках 25 и 26. Из этих рисунков мы можем видеть, что свая 0 # демонстрирует общую боковую деформацию, в то время как поперечная деформация свай 1 # ~ 4 # и 4 ‘# сваи сосредоточены в определенном диапазоне под землей, и чем длиннее свая, тем очевиднее этот эффект.Это связано с тем, что с увеличением длины сваи уменьшается диапазон воздействия нагрузки и увеличивается встроенный механизм наконечника сваи. Однако мы можем видеть, что длина сваи 1 # ненамного больше длины сваи 0 #, но контур смещения грунта имеет явную усадку. Контур напряжений модели не симметричен, что в основном отражается в большем напряжении в пассивной зоне грунта. Распределение напряжений в пассивной зоне свай 0 # и 4 # более равномерное, точка максимума сосредоточена в нижней части сваи, в то время как напряжение грунта в нарастающем участке свай 1 # ∼4 # больше, что может более эффективно противостоять опрокидывающему моменту.Таким образом, предлагаемый усиленный стиль усиливает окклюзию сваи и грунта. 5. ВыводыВ этой статье была предложена бетонная свая, армированная усиленной стальной трубой. Испытания на масштабной модели и численное моделирование были проведены для изучения механического поведения представленной сваи (например, вертикальной и горизонтальной несущей способности, осевой силы, сопротивления боковому трению и изгибающего момента). На основании проведенных выше исследований можно сделать следующие выводы: (1) Спроектированная свая с удлиненным сердечником прочности соответствует требованиям по удержанию и повышению несущей способности существующей сваи.(2) Несущая способность сваи при вертикальном сжатии линейно увеличивается с увеличением длины прочного сердечника. Осевая сила сваи меньше, чем у обычной бетонной сваи, и удлиненная часть может разделить осевую силу фундаментной сваи и улучшить распределение напряжений в теле сваи. (3) Боковая несущая способность сваи с Удлиненная прочность сердцевины, очевидно, выше, чем у обычной сваи, но когда удлиненная часть превышает 50% длины исходной сваи, увеличение боковой несущей способности замедляется.(4) Результаты моделирования показывают, что сила трения между сваей и грунтом может лучше проявляться сваей с удлиненным прочным сердечником. При переносе горизонтальной нагрузки на верхнюю часть сваи напряжение в пассивной зоне сваи концентрируется в нижней части сваи и в переменном поперечном сечении, и существует явное явление распространения напряжений в удлиненной части. Доступность данныхНеобработанные / обработанные данные, необходимые для воспроизведения этих результатов, можно получить, связавшись с первым автором по электронной почте: hshyu @ nchu.edu.cn. Конфликт интересовАвторы заявляют об отсутствии конфликта интересов. БлагодарностиРабота поддержана Национальным фондом естественных наук Китая (грант № 52068054). Крупномасштабные экспериментальные испытания железобетонных свай в несвязном грунте — профессор ЧайФинансируется Департаментом транспорта Калифорнии . Следователи — Ю.Х. Чай и Т. К. Хатчинсон. Реферат: Цель проекта — охарактеризовать подземное пластическое шарнирное соединение железобетонных свай при взаимодействии несвязного грунта. Стандартные железобетонные сваи CIDH Caltrans диаметром 406 мм были погружены в грунтовый контейнер большого диаметра и подвергались комбинированному осевому сжатию и квазистатической обратной циклической боковой нагрузке. Было изучено влияние плотности грунта на пластичность, длину и глубину пластикового шарнира.Кроме того, кинематическая связь между глобальным спросом на пластичность и местным спросом на пластичность была исследована с использованием нелинейной реакции кривизны момента бетонной сваи и нелинейных пружин Винклера грунта. Основные статистические данные — Контейнер для грунта диаметром 6,7 м и глубиной 5,5 м. Для испытательной сваи диаметром 406 мм содержание продольной арматуры = 2,1%, а доля ограничивающей стали = 0,57 и 1,07%. Тестовый грунт представлял собой просеянный речной песок со средним размером зерен 0.Диаметр от 5 до 0,6 мм. Для условий плотного песка сопротивление наконечника CPT = 14,5 МПа, а для состояния рыхлого песка сопротивление наконечника = 3,5 МПа. Для просмотра фотографий испытательной установки и повреждений сваи щелкните здесь. Ключевые публикации:
DP Concrete Products, LLC — Dunham Price Group, LLCDunham Price занимается производством различных типов бетонных изделий с 1940-х годов и в настоящее время выросла до крупнейшего поставщика сборных железобетонных изделий на побережье Мексиканского залива.При соответствующем сроке поставки компания Dunham Price может выполнить работы по производству труб, свай, мостовых балок, сборных панелей или специальных сборных железобетонных изделий любого размера. Позвольте мне подробнее рассказать, почему компания Dunham Price является предпочтительным поставщиком сборного железобетона / предварительного напряжения в нашей отрасли. Наша преданность вам.24 сентября 2005 г. ураган «Рита» затопил нашу литейную площадку под пятью футами морской воды при скорости ветра более 100 миль в час. В течение следующих шести месяцев команда менеджеров Dunham Price объединила свои усилия, чтобы одновременно изготовить сваи фундамента резервуара для Sabine Pass LNG и Cameron LNG.В результате средняя производительность составила более 29 860 тонн продукции в месяц. Мы возобновили производство после первоначальной потери времени в восемь недель и завершили оба проекта, потеряв всего три недели. Мы работали две десятичасовые смены семь дней в неделю в течение шести месяцев, чтобы завершить это и помочь вернуть проекты наших клиентов вовремя. Эта работа побудила Dunham Price построить новый современный завод по производству сборного железобетона в Винтоне, штат Луизиана. Он включает в себя две новые линии фермы и десять новых линий укладки свай.Каждая линия сваи, в зависимости от размера сваи, может вместить от 500 LF 30-дюймовых свай до 2000 LF 14-дюймовых свай. Он расположен на 74 акрах на канале баржи Винтон и включает в себя новый причал для погрузки барж, один центральный завод по производству смесей и один завод по производству сухих смесей, восемь мостовых кранов с резиновыми шинами и новую лабораторию контроля качества. При соответствующем сроке поставки компания Dunham Price может выполнить работы с предварительно напряженными сваями, мостовыми балками и / или специальными сборными железобетонными изделиями любого размера. Обычно нам требуется 10 недель на то, чтобы заказать, получить и установить любое дополнительное формовочное оборудование. Мои сотрудники имеют многочисленные аккредитации, включая PCI, ACI и Louisiana DOTD. Они не только хорошо осведомлены о нашей продукции, но и знают о трудностях доставки самых крупных сборных железобетонных изделий. Я очень горжусь нашими сотрудниками и знаю, что вы найдете их непревзойденную преданность и приверженность вашему проекту. Наши продукты.Сваи фундаментов из сборного железобетона. Наш литейный завод в Винтоне, штат Луизиана, производит бетонные сваи всех размеров от 12 до 36 дюймов квадратным диаметром.Этот продукт вбивается в землю для создания глубоких оснований для зданий, мостов, резервуаров для хранения, трубопроводов, доков судов, дамб и конструкций нефтеперерабатывающих заводов. Мы изготовили сваи, в которых используются все типы соединений растяжения и сжатия, а также соединители растяжения самых разных типов. Наш рынок морских перевозок простирается от Корпус-Кристи, Техас до Мобила, Алабама, и по реке Миссисипи от Сент-Франсисвилля до Нового Орлеана. Наш рынок доставки грузовиков простирается от Хьюстона до Нового Орлеана и включает весь штат Луизиана. Мостовые балки из предварительно напряженного железобетона. Наш литейный завод в Винтоне, штат Луизиана, оборудован для производства мостовых балок (балок) всех типов и размеров, в том числе всех балок AASHTO «I», луизианских балок «Quad Beam», «Bulb-Tees» (до 78 дюймов) и огромная техасская U-образная балка. Мы одобрены для производства для министерств транспорта Луизианы и Техаса. Сборные предварительно напряженные панели стен и настила. Мы можем обрабатывать любые типы структурных крупногабаритных панелей, которые обычно используются для мостов, судовых причалов и подконструкций платформ.Мы также производим панели или бетонные шпунтовые сваи, используемые для подпорных стен и дамб всех видов. В настоящее время мы не производим панели, требующие «архитектурной» отделки. Специальные элементы конструкций из сборного железобетона. Мы можем обработать любые типы специально разработанных балок, свайных насадок, трубных эстакад или фундаментов. Если у вас есть конкретное приложение, свяжитесь с нами, и мы вместе сможем разработать продукт, соответствующий вашим потребностям. Строительные материалы. Наш трубный завод Westlake также служит для перевалки небольших объемов сыпучих материалов, таких как насыпной песок, каменный песок и труднодоступный речной гравий.Мы также продаем в розницу такие мешковатые материалы, как цемент Mason и Portland, известь и абразивный песок (всех марок). Наши возможности доставки. Мы можем легко доставить наши ежедневные мощности на завод грузовиком или баржей. Обе наши литейные верфи примыкают к межштатной автомагистрали 10. Наши литейные верфи также расположены на Корабельном канале Калказье и на судоходном канале Винтон. Оба завода оборудованы баржными доками для быстрой, эффективной и безопасной погрузки нашей готовой продукции. У нас есть легкий толкач и флот палубных барж, которые доступны для краткосрочных местных перевозок, или мы можем подтолкнуть наши баржи к мимолетной службе для посадки в более длительные поездки.Если клиенты хотят, чтобы мы загружали их собственные баржи, мы просим, чтобы их ширина не превышала 35 футов. В Westlake мы также можем загружать суда PANAMAX любой длины и с осадкой до 35 футов. Наши услуги. Вместе с нашими инжиниринговыми услугами мы с радостью предложим наш опыт в отношении практичности производства, доставки и забивки / установки определенных конструкций свай и сборных железобетонных изделий. При использовании Dunham Price подрядчик всегда может ожидать, что наш персонал или владелец компании немедленно прибудут на место в случае возникновения любых неисправностей.Наши процедуры и лаборатории контроля качества соответствуют всем рекомендациям ACI, PCI, Texas DOT и Louisiana DOTD. Некоторые члены нашей управленческой команды имеют сертификаты Уровня II и Уровня III PCI. Dunham Price теперь принадлежит к четвертому поколению семейного менеджмента Price. Я могу заверить вас, что вы останетесь довольны нашим уровнем качества продукции в сочетании с нашим практическим первоклассным сервисом. Не стесняйтесь звонить, если у вас возникнут вопросы. С уважением, Роб Прайс, III (PDF) Вероятностная оценка прочности железобетонных свай в условиях хлоридной агрессииСодержимое этой работы может использоваться в соответствии с условиями Creative Commons Attribution 3.0 лицензия. Любое дальнейшее распространение этой работы должно содержать указание на автора (авторов) и название работы, цитирование журнала и DOI. Издается по лицензии IOP Publishing Ltd Международная научно-техническая конференция «FarEastCon-2019» IOP Conf. Серия: Материаловедение и инженерия 753 (2020) 022072 IOP Publishing doi: 10.1088 / 1757-899X / 753/2/022072 1 Вероятностная оценка прочности армированных бетонных свай при хлоридной агрессии И.И. Овчинников1, О.В. Снежкина2, И.Г. Овчинников1,3 1Тюменский индустриальный университет, г. Тюмень, ул. Володарского, 38, 625000, Россия 2 Кафедра начертательной геометрии и графики, Пензенский государственный университет Архитектура и строительство им. Улица, 28, 440028, Россия 3Пермский национальный исследовательский политехнический университет, Пермь, Комсомольский проспект, 29, 614990, Россия E-mail: [email protected] Аннотация. В статье представлена модель деформации железобетонной сваи, которая подвергается совместному действию нагрузки и хлоридной коррозии. Модель учитывает вероятностный характер коррозионных процессов, вариацию геометрических и прочностных характеристик сваи , вероятностный характер нагрузки. Приведена методика расчета прочности и долговечности сваи , учитывающая стадии процесса взаимодействия сваи с хлоридами, проведен расчетный анализ.Проанализировано влияние различных параметров на долговечность железобетонных свай. Построены корреляционная зависимость прочности сваи от сжимающей нагрузки и гистограмма прочности . Установлено, что срок службы сваи с сохранностью 95% составляет 16 лет, с обеспеченностью 70% — 52 года, с обеспеченностью 50% — 80 лет. 1. Введение Процесс деформирования мостовых железобетонных конструкций во времени можно считать случайным: железобетонных конструкций изначально имеют разброс геометрических размеров, прочности и деформативных свойств; в процессе их монтажа место занимает нестабильность технологических приемов: в процессе эксплуатации они подвергаются нагрузкам и внешним воздействиям (температура, влажность, агрессивные среды ), которые носят случайный характер.Наиболее распространенной агрессивной средой для конструкций мостов является хлоридсодержащая среда. Задача детерминированного прогноза поведения железобетонных конструкций при совместном действии нагрузок и хлоридсодержащих сред была рассмотрена в [1-9]. Вероятностный подход к прогнозированию поведения железобетонных конструкций мостов активно развивался в работах Франгополя Д.М. с сотрудниками и студентами [10- 12].Однако в этих работах случайный характер только некоторых процессов разрушения был рассмотрен . В данной работе (на примере железобетонной сваи) рассматривается вероятностная природа большего числа факторов, влияющих на процессы разрушения железобетонных конструкций : изменчивость механических характеристик материалов и габариты конструкций ; вероятностный характер силовых и несиловых эффектов; влияние временного фактора на случайные свойства материалов и случайный характер воздействий внешней среды . Расчет несущей способности изгибающего момента круглой железобетонной сваи после частичного иссечения и его применениеАннотация: Вертикальное отклонение подпорных свай часто возникает при проектировании котлованов глубокого заложения, что может привести к выходу за границы основной конструкции. Чтобы обеспечить требования к размеру основной конструкции, необходимо вырезать вторгшиеся части.После распила сваи ее несущая способность изгибающего момента неизбежно снизится. Для метода расчета несущей способности кольцевых железобетонных свай после частичной выемки изгибающего момента установлен метод расчета несущей способности на изгиб нормального сечения кольцевых железобетонных свай после частичной выемки на основе метода второго приближения. На основе практического проектирования проанализировано влияние частичной выемки подпорных свай на безопасность системы подпорных конструкций котлована.Результаты показывают, что: (1) разрезание продольных стержней и уменьшение площади поперечного сечения сваи из-за частичного удаления сваи являются основными причинами быстрого снижения прочности сваи на изгиб. (2) На практике диаметр удерживающей сваи составляет 800 мм, и после разрезания этих частей за границу толщиной 18 см (вырезаются 6 основных ребер) ее способность к изгибу нормального сечения снижается до 55%. , которые не могут соответствовать требованиям безопасности, поэтому необходимо выполнить армирование. Ключевые слова: ДИН Сяоцзюнь, Лю Яо, Лэй Минфэнго. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||