Жби столбы: Бетонные столбы для заборов и освещения.

Бетонные столбы для заборов и освещения.

* Столбики изготовлены с вертикальной разметкой и световозвращающими элементами

При обустройстве ограждений, линий электропередач и освещения используются бетонные столбы различных модификаций. Вся представленная в данном разделе продукция соответствует требованиям действующих нормативов и производится на современном оборудовании со строгим соблюдением технологии.

Какими бывают бетонные столбы?

Завод ЖБИ-4 производит столбы четырех модификаций:

• Бетонные столбы освещения восьмигранные типа СВН. Данные ЖБИ предназначены для обустройства освещения самых разных объектов, территорий и улиц. Столб имеет конусообразную форму. Его длина такого составляет 9 м, верхний диаметр – 14,5 см, нижний – 32 см (внутри столб полый). Модификация СВН 9-1у от СВН 9-1 отличается наличием наружного монтажного отверстия.

• Железобетонные опоры для линий электропередач и анкерно-угловые опоры СВ. Бетонные столбы данного типа используются для оборудования линий электропередач с напряжением 0,38 кВ. а также для обеспечения связи. Изделия этого типа характеризуются прямоугольным сечением, монолитной, сужающейся к верху конструкцией. Предлагаемые модификации столбов СВ (СВ -95-1, СВ-95-2, СВ-95-3) различаются только устойчивостью к нагрузкам.
  • Модификации СВ-105 используются в качестве анкерно-угловых опор для высоковольтных линий с напряжением до 20 кВ.
  • Изделия СВ-110 (СВ-110-3.5, СВ-110-5) применяются для обустройства опор высоковольтных линий с напряжением до 10 кВ.

• Приставки железобетонные для деревянных опор типа ПТ. ЖБИ типа ПТ характеризуются трапециевидным сечением и вытянутой по длине формой. Предназначены они для придания жесткости и устойчивости деревянных конструкций линий электропередач (с напряжением от 0,38 до 35 кВ), телефонной и телеграфной связи.

• Железобетонные столбы для заборов СК. Данный вид продукции используется для обустройства линий электропередач. ЖБИ типа СК (СК-2.4, СК-2.6, СК-3) производятся с квадратным сечением 14х14 см и представляют собой монолитную конструкцию без полостей, зазоров и выступов. Длина каждого изделия отражена в его наименовании: СК-2.4 (2400 мм), СК-2.6 (2600 мм), СК-3 (3000 мм).

Каждое изделие производится с учетом требований, предъявляемых нормативами к данному виду продукции. Приобрести столбы для заборов или монтажа линий электропередач можно, оформив заявку на сайте нашей компании.

Все интересующие вопросы относительно наличия, сроков изготовления и цен на ЖБИ можно задать менеджерами по телефонам и электронной почте, указанным в разделе «Контакты». Отгрузка продукции осуществляется только на условиях стопроцентной предоплаты. Для постоянных клиентов предусмотрены особые условия сотрудничества.

ЖБИ столбы

Железобетонные столбы очень практичны и эффективны. За счет множества положительных характеристик они невероятно популярны и используются во многих сферах деятельности.

Преимущества опор и ограждений

• Не поддаются коррозии и пагубному воздействию вредных факторов: жары, холода, влажности, уф-излучению и пр.;
• Благодаря армированию изделия прочны, а качественные бетонные смеси гарантируют долголетие и защиту от механических повреждений;
• Простота и быстрота монтажа, универсальность применения;
• Низкая стоимость и высокий потенциал.

Столбы многофункциональны. Их используют: как опоры для возведения ограждений; в качестве практичных сигнальных столбиков; для укрепления/поддержки деревьев, виноградников и пр.

Характеристики железобетонных столбов

Сигнальные столбики из бетона имеют различную конфигурацию и характеристики, которые регламентируются стандартами ГОСТ 50970-2011. Они разработаны для размещения дорожных информационных знаков, которые позволят водителю зрительно ориентироваться. Наиболее популярные и востребованные сигнальные столбы такого типа — С 1.

Другая разновидность сигнальных столбов – модель СС, применяется не часто, но являются невероятно продуктивной конструкцией. Данные изделия устанавливают на краю трасс и парковок. Они служат оповещением и оградой от сноса авто в кювет, овраг и пр. Благодаря продуманной конструкции при аварии они отлично останавливают машину, фактически гасят скорость нанося минимум повреждений автомобилю.

Столбы ограждения изготавливаются согласно ГОСТ 23009-78. Это очень популярный продукт, широко востребованный в частном и промышленном строительстве для обустройства ограждений территорий и площадок. К поверхности опоры легко прикрепить металлопрофиль, сетку рабицу, зафиксировать пролеты деревянного забора либо металлические декоративные секции.

Процесс производства практичной и долговечной продукции отработан до идеала. Высокопрочные бетоны с присадками от гигроскопичности и армирование, позволяет столбам служить десятилетиями, оставаясь прочными, надежными, устойчивыми и абсолютно не требующими ухода.

Высокая эффективность опор из бетона в чередовании с пролетами из различных материалов, по многим критериям соперничает с аналогами, лидируя по критериям доступности и долголетия.

Где приобрести?

Купить железобетонные столбы высокого качества, можно позвонив по номеру: 8 (929) 801-11-09. ГОСТ продукция от «Азов Железобетон» обладает прекрасными характеристиками и доступной ценой.

ЖБИ столбы освещения — Строй-Центр Пермь

Развитие строительной отрасли в последние годы повлекло за собой активный рост городских районов, при расширении которых важным фактором является создание инфраструктуры, благоприятной для жизни. Одним из ключевых требований является организация и обеспечение уличного освещения, причем это актуально как на стадии строительства, так и по его завершении.

В связи с этим, велик спрос на столбы освещения, без использования которых реализация строительных задач чаще всего невозможна или трудновыполнима. Так, в строительстве наибольшей популярностью пользуются ЖБИ. Изделия широко применяются при электрификации городских улиц, дорог, пешеходных зон, парковых комплексов и во множестве других случаев.

Производство

В соответствии с конкретными условиями использования, к разным категориям такой продукции предъявляются специальные требования. Поэтому ЖБИ столбы освещения могут существенно отличаться габаритами, конструкцией и прочими параметрами.

К примеру, для установки линий электропередач с рабочим напряжением 35–110 кВ применяют столбы освещения, изготовленные из центрифугированного бетона. Заливка бетонной смеси при такой технологии выполняется под давлением, что позволяет обеспечить отличные эксплуатационные качества готового изделия.

Благодаря применению технологии центрифугирования изделие обладает более высокой устойчивостью к погодным и климатическим факторам: влаге, перепадам температур или содержащимся в воздухе реагентам. Это позволяет сделать срок службы столбов более продолжительным, а их внешний вид — более эстетичным.

В процессе производства ЖБИ столбы для освещения могут комплектоваться специальными стальными кронштейнами, которые облегчают монтаж. Кронштейны могут быть различной конфигурации и размера — все зависит от запросов и потребностей заказчика партии продукции.

В целом выделяют три основных разновидности кронштейнов, которые используются наиболее часто — круглого, прямоугольного и восьмигранного сечения. Обычно кронштейн располагается в верхней части столба, а уже к нему крепится светильник для уличного освещения.

Помимо кронштейнов, ЖБИ столбы освещения могут быть оснащены металлическими эксплуатационными люками. Вес железобетонных столбов может колебаться от 250 кг до 5 т.

Разновидности и свойства

Как мы уже упоминали, такой вид продукции предназначен для проведения линий электропередач и организации освещения. В зависимости от того, в каких условиях используются столбы, зависит выбор материала для их изготовления.

К примеру, столбы освещения из центрифугированного бетона используют для линий электропередач, напряжение которых не будет превышать 100 кВ. Этот материал обладает прочностью, а также устойчив к различным химическим воздействиям.

Если напряжение в строящейся линии не превышает до 600 кВ, используют столбы ЖБИ из преднапряженного железобетона. Для изготовления таких столбов применяют особо прочные (тяжелые) марки бетона. Такое изделие отличается от предыдущего типа еще большей прочностью, а также повышенной устойчивостью к вибрации и возможностью без последствий переносить очень сильные морозы.

Преимущества ЖБИ столбов освещения перед деревянными аналогами очевидны. Они гораздо прочнее и долговечнее, качественный современный железобетон практически не подвержен воздействию погодных факторов или влиянию химических веществ, ему не страшны огонь, влага или грибок.

Следует отметить и высокую технологичность таких изделий — использование ЖБИ столбов освещения позволяет решить стоящие перед строителями задачи качественно и в короткие сроки. При необходимости такой столб может иметь соответствующее оснащение. Так, для изоляции проводов на него могут быть установлены кабеленесущие системы, а для крепления осветительного прибора применяется специальный кронштейн.

Использование и преимущества

Современный железобетон признан наиболее надежным и экономичным материалом для производства столбов наружного освещения. Благодаря отличным эксплуатационным свойствам такие изделия широко применяются для решения различных задач в самых непростых условиях.

Среди преимуществ этого вида продукции следует отметить следующие:

• низкая себестоимость;
• высокая износостойкость;
• практически полное отсутствие расходов на эксплуатацию;
• пожаростойкость, устойчивость к сейсмическим воздействиям.

Все эти и прочие преимущества железобетонных столбов освещения с лихвой компенсируют их недостатки в виде довольно большого веса, сложности монтажа и установки.

Они делают их оптимальным материалом при прокладке высоковольтных линий, организации уличного освещения, в строительстве и в других отраслях деятельности.

Железобетонные опоры для наружного освещения отлично зарекомендовали себя на практике и сегодня повсеместно применяются как в больших городах, так и в сельской местности.

Способность таких опор без последствий переносить очень низкие температуры делает возможным их использование на всей территории страны — от субтропиков до полярных широт. Их применение дает возможность эффективно и с низкими затратами решить проблему освещения городского района, электрификации отдаленного поселка или предприятия.

ЖБИ опоры и столбы ЛЭП

Опоры ЛЭП – это один из самых важных элементов линии электропередач, главной задачей которых является поддержание проводов на оптимальном уровне высоты над землей. В большинстве случаев для высоковольтных ЖБИ столбов ЛЭП принято использование металлических или железобетонных  стоек и столбов. Эти электрические столбы можно использовать на местности, где температура воздуха не доходит до отметки меньше -65 С.

История использования стоек железобетонных в строительстве ЛЭП нашей страны длится более пятидесяти лет. Они стали очень популярными в середине 50-х годов. Именно в этот период электросетевое строительство начало стремительно развиваться. В течение каждого года были построены больше 30000 новых ЛЭП. Железобетонные столбы стали очень популярными из-за высокого уровня унификации и типизации. Купить их достаточно просто благодаря приемлемой цене. Стойки железобетонные очень прочны и отличаются длительным сроком службы. На протяжении многих лет, даже с появлением новых технологий, электрические бетонные столбы не теряют своих позиций.

Опоры линий электропередач

Электрические опоры бывают анкерными и промежуточными. Анкерные используются для натяжения проводов, они оснащены специальными натяжными зажимами. Промежуточные столбы, как можно догадаться по названию, нужны лишь для поддержки проводов, чтобы они находились на оптимальном уровне высоты.

Вышеупомянутые виды стоек ЛЭП, в том числе делятся на разновидности. Прямые виды электрических столбов могут понадобиться на прямых участках ЛЭП, а угловые нужны для обеспечения поворота линии электропередач. Иногда встречаются транспозиционные стойки (они нужны, чтобы изменять количество проводов), ответвительные и прочие.

Невзирая на типажи и разновидности ЖБИ опор ЛЭП получают нагрузку в большом количестве, как от своей массы, силы натяжения и массы проводов, так и от силы ветра и его направления. Этим можно объяснить тот факт, что производят столбы с помощью железобетонных материалов.

Технология монтажа бетонных электрических столбов

К работе следует приступить лишь после окончания подготовительных мероприятий площадки и привоза комплектующих деталей для монтажа ЛЭП. Затем производится укладка материалов, анализ деятельности, пишется подробный план и делается заземление. После проведения данных мероприятий начинают собирать конструкцию и ее детали. Собственно, осуществление монтажа электрических столбов из железобетона производят с помощью специального транспорта: кранов-установщиков либо стреловой техники. Подтягивать железобетонные стойки можно с помощью трактора.

Если необходимо проведение монтажа портальных либо двухстоечных опор ЖБИ, то их следует устанавливать поэтапно: вначале одна, а затем другая стойка. Потом устанавливают траверсы электропередач окончания связок и фиксирование окончаний бетонных электрических столбов внизу. После того, как подъем и установка стоек специальной техникой будет произведена, конструкции на время раскрепляют разными оттяжками, после этого происходит установка ригелей. Заканчивать работу можно лишь после того как будет сделана проверка правильного положения опоры ЛЭП.

Железобетонные стойки для ЛЭП

Стойки железобетонные в течение многих лет очень часто используют для производства высоковольтных ЛЭП. Стойки железобетонные отличны от других легкостью конструкции и техническими характеристиками. Стоит сказать, что электрические железобетонные опоры нельзя назвать очень стойкими к нагрузкам аварийного типа, металлические электрические столбы более стойкие, но все равно ЖБИ не теряют популярности из-за большого количества своих преимуществ.

Железобетонные столбы считаются очень стойкими, способными выдержать агрессивную среду. Время их использования достигает 60 лет. Цена столбов ЛЭП из железобетонна остается меньше и купить их проще, нежели металлические стойки. Так как железобетонные конструкции довольно просты в изготовлении и отличаются прекрасными техническими характеристиками.

Если учитывать финансовый аспект, то железобетонные опоры ЛЭП считаются наилучшим вариантом среди всего разнообразия типов стоек для построения высоковольтных линий электропередач. А при определенных обстоятельствах, допустим, при построении линий напряжением от 0,4 до 10 кВ опоры из железобетона являются наиболее удачным решением.

Стойки ЛЭП, которые Вы можете купить у нас в ассортименте, созданы высококвалифицированными работниками инженерии, первоклассными специалистами в сфере проектирования высоковольтных ЛЭП. Весь наш товар производится с учетом новейших технологий, тщательно проверяется качество и прочность бетонных электрических столбов.

Стойки железобетонные прекрасно подойдут для организации линий электропередач разного напряжения, так же на 35 кВ, 110 кВ, а еще ЛЭП на 220 кВ и 330 кВ. Они являются незаменимым помощником для монтажа электролиний, так как способны выдержать различную механическую нагрузку.

Купить столб в Самаре

Для того, что бы купить столбы в Самаре Вам достаточно позвонить по телефону +7 (846) 277-24-52 или +7 (846) 277-24-53 и произвести заказ через наших менеджеров. Наши цены на столбы для ЛЭП Вас приятно удивят!

Столбы ограждения, столбы ограждения декоративного забора (СТ, С)

Столбы ограждения – это железобетонные элементы оград, предназначенные для ограждения территорий различного назначения, высотой от о,5 до 2 м.

Наша компания рада предложить Вам столбы ограждения (СТ) всех типоразмеров. Подробности уточняйте у наших специалистов по телефону 8 (495) 642-43-87.

Характеристики столбов ограждения

Марка	Вес 1 шт., т	Штук на 1 а/м	Длина, мм	Ширина, мм	Высота, мм	Объем, м3
Столбы ограждения
1. Столбы с закладными, серия 3.017 — 3
1С 18 а, б,в	0,100	150	140	140	1800	0,0400
2С 24 а, б, в, г, д	0,130	115	140	140	2400	0,0520
2С 24 е, ж, и, к, л	0,130	115	140	140	2400	0,0520
3С 30 а, б, в, г, д	0,150	100	140	140	3000	0,0600
3С 30 е, ж, и, к, л	0,150	100	140	140	3000	0,0600
3С 30 м, н, п, р, с	0,150	100	140	140	3000	0,0600
2. Столбы — другие серии
С 100.15.15	0,057	260	150	150	1000	0,0228
СТ -2,5*	0,030	500	100	100	1200	0,0120
СТ — 12	0,070	200	150	150	1200	0,0280
СТ — 1 — 13	0,073	200	150	150	1300	0,0292
С — 15	0,060	250	120	140	1550	0,0240
СТ — 18	0,043	350	80	120	1800	0,0172
С — 19	0,080	180	120	140	1940	0,0320
С — II	0,080	180	110	130	1960	0,0320
С — 1	0,050	300	100	100	2000	0,0200
С — 2	0,084	180	120	140	2000	0,0336
СО — 220	0,090	160	120	140	2200	0,0360
С — 22	0,090	160	120	140	2200	0,0360
СТ — 1 — 2,2	0,124	120	150	150	2200	0,0496
СТ — 24	0,100	150	120	140	2400	0,0400
С — 24	0,100	150	120	150	2400	0,0400
С — 3б; ба; бб; бв	0,118	130	140	140	2400	0,0472
СТ -1 — 2,4	0,135	110	150	150	2400	0,0540
СТ — 1 — 2,4 зд	0,153	100	150	150	2400	0,0612
С I	0,100	150	110	130	2460	0,0400
СТ — 2,5	0,063	230	100	100	2500	0,0252
СО — 25	0,090	160	120	120	2500	0,0360
СО -250	0,100	150	120	140	2500	0,0400
СТ — 25	0,110	130	120	140	2500	0,0440
С — 2,5	0,140	110	120	190	2500	0,0560
С — 2	0,120	120	135	140	2500	0,0480
С — 250. 15.15	0,140	110	150	150	2500	0,0560
СТ — 1 — 2,5	0,141	110	150	150	2500	0,0564
С — 250 — 1	0,150	100	160	160	2500	0,0600
3С — 26	0,100	150	120	140	2600	0,0400
СТ — 27	0,120	120	120	140	2700	0,0480
СТ — 1 — 2,7	0,152	100	150	150	2700	0,0608
С 5 ва	0,219	70	180	180	2700	0,0876
С3 — 28	0,120	120	120	150	2800	0,0480
СТ — 12*	0,158	100	150	150	2800	0,0632
СТ — 2	0,180	80	150	170	2800	0,0720
С — 28	0,280	50	200	200	2800	0,1120
СТ — 29	0,120	120	120	140	2900	0,0480
СТ — 4	0,116	130	110	140	3000	0,0464
СО — 300	0,130	120	120	140	3000	0,0520
С — 3а; б; в; г; д; е	0,125	120	120	140	3000	0,0500
СТ — 3*	0,125	120	120	140	3000	0,0500
СО — 30	0,120	120	120	140	3000	0,0480
С — 3	0,160	90	120	190	3000	0,0640
С — 3а; б; в; г; д; е	0,125	120	140	140	3000	0,0500
СК — 3
С — 300. 15.15	0,170	90	150	150	3000	0,0680
СТ 1-3 зд	0,170	90	150	150	3000	0,0680
СТ — 1	0,190	80	150	170	3000	0,0760
СТБ — 4	0,078	190	100	100	3100	0,0312
СТ — 32	0,250	60	180	220	3200	0,1000
СТ — 3	0,220	70	150	170	3500	0,0880
СТ — 4*	0,240	60	150	170	3750	0,0960
СТБ — 3	0,310	50	150	200	4100	0,1240
СТ — 2а	0,350	40	180	180	4100	0,1400
3. Виноградные столбы
ВС — 2,4	0,041	350	85	90	2400	0,0164
С — 1 с/х	0,040	350	90	90	1800	0,0160

виды, декорирование, установка своими руками

Существуют элементы строительства, без которых не обходится ни одна постройка – столб. На столбы крепят каркасы заборов, их используют как опоры и несущие материалы в постройки домов. Иными словами, для возведения проекта крайне важно умение выбирать правильный вид опорных свай, материал их изготовления.

Какие столбы для заборов вы считаете более надежными?

ЖелезобетонныеКирпичные

Железобетонный столб – универсальная опора для каркасов. Такие изделия разноплановой формы армируют при помощи металлических прутьев. Благодаря этому материал способен выдерживать мощнейшее давление и не разрушаться при перепадах температур. Чаще такие опоры используют для заборов или линий электропередач.

В статье расскажем о видах железобетонных опор, их характеристиках и методах установки ЖБИ столбиков для изгородей.

Формы опор

Железобетонные столбы для забора создают с одинаковой структурой – фигурные продольные балки из бетона, в которые крепятся железная арматура. Это помогает конструкции не крошиться и стойко переносить физическую деформацию.

Помимо ограды, армированные сваи имеют обширную сферу применения: для проведения освещения, для линий электропередач, для различных коммуникаций и укрепления открытых крыш.

Такие опоры различаются по форме сечения:

• Круглые столбики. Округлый облик железобетонной конструкции лучше распределяет давление на бетон. Вдобавок они приятно выглядят для глаза.
• Квадратные или прямоугольные. Также частый способ отливки железобетонных блоков.
• Другие фигуры в сечении. Существуют вариации с шестиугольниками и другими очертаниями в поперечнике. Однако, такая экспериментальная структура требует большего армирования, а значит не выгодна производителям.

Для внутренних перекрытий, как правило, используется обычная сталь. Материал не требует обработки, так как его части не выходят за пределы цементного покрытия. Малая впитываемость влаги у бетона надёжно сохранит железные прутья.

Какая форма опор нравится?

КруглаяКвадратная или прямоугольнаяДругая

Преимущества и недостатки

Как и каждое изделие, железобетонные столбы имеют свои положительные и отрицательные стороны. Перечислим основные пункты ниже.

Начнем с плюсов столбов для ограды:

• Долгая служба железобетонных столбов. Бетон, вкупе с металлом плохо поддаётся влаге, грибкам и другим губительным последствиям. Стоит ли говорить, что материал сложно разрушить или нанести хотя бы мелкие повреждения. Срок службы – минимум 15 лет.
• Простота конструкции. ЖБИ состоит всего из двух материалов. Возможно, это влияет на повышенное качество конечного продукта – его нельзя испортить.
• Выдерживает серьезное давление каркаса или предмета опоры.
• Разнообразие видов. Алгоритм изготовления подразумевает создание армированных сваи многообразных сечений, изгибов.
• Демократичная цена. В соотношении стоимости и жесткости конструкции, с железобетонными изделиями не сравнится ни одно иное. Железобетонные столбики дешевле металлических балок, но чуть дороже деревянных опор. Со временем такие сваи окупятся больше других изделий.

От плюсов перейдем к отрицательным сторонам:

1. Малая стойкость к высокому давлению. Бетон — непрочный материал и легко откалывается, бьётся, теряет кусочки. Основная нагрузка опоры приходится на собственный вес.
2. Необходимость в установке. Нельзя поставить столб из железобетона на землю. Он не будет держаться под собственным весом. Обязательным условием для забора и иных конструкций является вкапывание свай в землю.

Конечно, все недостатки нивелируются колоссальным долгожительством армированных балок, а также стоимостью материалов.

Установка своими руками

Мнение эксперта

Владимир Ульянов

Занимаюсь заборами более 10 лет, отвечаю на вопросы и помогаю людям самостоятельно справиться с задачей по установке.

Задать вопрос эксперту

Несмотря на основательность и габариты бетонных опор, они спокойно устанавливаются самостоятельно, без посторонней помощи. Конечно, для этого не следует выбирать массивные, тяжелые сооружения. Обойдитесь узкими железобетонными столбами с пониженным диаметром.

Монтаж железобетонных опор подразумевает установку оных в землю. Здесь нечего бояться: имея парочку инструментов, вы с легкостью справитесь своими руками. Для лишней надежности железобетонные столбики заливаются фундаментом. Размер этого основания прямо пропорционален массивности несущих балок для забора.

Опишем необходимые шаги для монтирования железобетонных сваи в землю:

1. Подготовка и разметка территории. Заранее рассчитайте количество ям под опорные столбы. Воспользовавшись колышками и веревкой, ровно разметьте территорию будущей ограды.
2. Выкапывания ямок по проекту. Для формирования отверстий используйте ручной земляной бур. Это позволит в несколько раз ускорить процесс возведения ограждения. Очень важно точно рассчитать глубину и сделать её ровной: после установки вам будет сложно исправить этот недочёт.
3. Установка столбов. Перед тем как вставить столбы в ямы насыпьте 1-2 сантиметра песчаной подушки для цемента. Отрегулируйте столбы ровно по нивелиру или рейке-уровню.
4. Заливка цементного раствора. Создайте укрепленный бетонный желоб. Не забудьте протыкать раствор, чтобы не образовывались пустоты внутри.
5. Работы по окончании. «Спрячьте» забетонированные в земле отверстия.

Монтаж столбов без цемента отличается немногим: просто вставьте столбы в ямы, выровняйте, плотно утрамбуйте землей. Иногда используется специальный грунт для неподвижности земли.

Если не хотите в будущем стать обладателем покосившегося забора или если вы проживаете в сейсмически активном районе, рекомендуем все же устанавливать сваи в фундамент.

Декорирование столбов

Каждому хозяину с забором из железобетонных столбиков хочется украсить неприглядные серые балки и гармонично вписать ограждение в панораму дома. На сегодняшний день декор доступен даже для такой неприметной ограды.

В первую очередь на ум приходит окраска бетона. Сегодня на рынке продаются тысячи красок разных оттенков для раскрашивания бетона. Если вы решили придать цвет своей конструкции, обратите внимания на три варианта:

• Обыкновенная покраска в цвет секций забора. Это стопроцентное попадание в стиль участка, которое точно не испортит декоративный вид цельного сооружения.
• Узоры на столбах. Здесь требуется креатив. Имея небольшой опыт в создании рисунков вы с легкостью превратите опору в пышущий куст или развесистое дерево. Проект ограничен исключительно вашей фантазией.
• Имитация кирпича или камня. Еще один метод декора. В особенности подходит прямоугольным столбикам. С помощью шаблона и лаков железобетонные столбы превращают в кирпичные или каменные. Издалека такой забор невозможно отличить от оригинала.

Популярность приобретают крышки на железобетонные столбы. Они облагораживают готовую изгородь и вдобавок защищают опору от разрушения, не дают влаге проникать в микроструктуру бетона.

При желании придумайте собственный способ декоративного благоустройства опорных балок для ограды. Экспериментируйте, творите, и вы получите гармоничный синтез надежности и приятного внешнего вида.

Калькулятор онлайн

Все расчеты калькулятора примерны, так как параметры материалов могут отличаться.. Для их проверки посоветуйтесь со специалистом.

С 3 Б по стандарту: Серия 3.017-1

Столбы оград С 3 Б это монолитные железобетонные изделия продолговатой формы с постоянным квадратным сечением. Размер стороны сечения идентичен для всех наименований номенклатурного ряда и составляет 140 мм. Данные стройматериалы представляют собой элементы оград, которыми обносят промышленные сооружения и площадки различных предприятий. Выпуск таких столбов и сопутствующих им изделий регламентируется действующим типовым проектом Серия 3.017-1. Проект включает указания к производству столбов высотой в 1,8, 2,4 и 3,0 метра. Пожалуй, о высоких требованиях к эксплуатационным характеристикам таких изделий можно не упоминать: именно монолитные бетонные заборы изолируют индустриальные территории от любопытных глаз и посторонних гостей, а также обеспечивают изоляцию улицы от производственного шума и пыли. В связи с этим каждый элемент таких оград должен отвечать высочайшим стандартам прочности и надежности.

1. Варианты маркировки

Маркировка унифицированных железобетонных изделий осуществляется согласно с правилами, прописанными в Регламенте ГОСТ 23009-78. Она представляет собой определенную последовательность условных обозначений и требуется для удобства сортировки на складах. Марка столбов оград может изображаться такими способами:

1. С 3 Ба;

2. С 3 Бб;

3. С 3 Бв;

4. С 3 Бг;

5. С 3 Бд;

6. С 3 Бе;

7. С 3 Бж;

8. С 3 Бк;

9. С 3 Бн.

2. Основная сфера применения

Как уже было сказано выше, столбы С 3 Б служат для возведения прочных железобетонных оград вокруг промышленных предприятий. Условиями для применения таких материалов являются: наличие сухих непучинистых грунтов, не склонных к проседанию, сейсмическая активность не выше 6 баллов по шкале Рихтера, отсутствие вечной мерзлоты и ветровая нагрузка І-IV районов. Установленные в правильное положение ограды воспринимают два типа нагрузок: вертикальные — от собственного веса и горизонтальные — от порывов ветра. Изделия данного типа также могут использоваться на местности с уклоном, не превышающим допустимого. Они отлично справляются с вредоносными воздействиями внешней среды и показывают себя как надежный способ изоляции предприятий.

3. Обозначения маркировки изделия

Маркировка железобетонных изделий является важным этапом выпуска. Также как и остальные условия производства, она регламентируется соответствующим типовым проектом. Основные требования к таким обозначениям – лаконичность и содержательность, гарантирующие удобство при сортировке продукции и ознакомлении с технической документацией. Буквенно-цифровые обозначения, составляющие марку столбы С 3 Б, расшифровываются следующим образом:

1. С – столб железобетонный;

2. 3 – типоразмер;

3. Б — высота ограды 1,6м;

4. а – разновидность изделия по закладным деталям.

Полные размерные характеристики могут указываться при нанесении маркировочных обозначений непосредственно на изделие, однако чаще они опускаются. Для данного наименования ключевыми являются следующие показатели:

Длина = 2400;

Ширина = 140;

Высота = 140;

Вес = 120;

Объем бетона = 0,05;

Геометрический объем = 0,047.

4. Изготовление и основные характеристики

Требования к производственному процессу, прописанные в Серии 3.017-1, сводятся к наличию современного заводского оборудования, лабораторий для проведения приемо-сдаточных испытаний и всего необходимого для создания изделий, полностью отвечающих высоким стандартам качества. Основу любого ЖБИ образовывает металлический каркас. Для столбов опор С применяется сталь класса А-ІІІ, холодно-тянутая проволока класса Вр-І, а также рабочая арматура классов А-І и Вр-І. Для надежной защиты изделий от коррозийных процессов все элементы армирования включая закладные детали покрываются несколькими слоями защитной эмали по грунту из специального лака. Сетки и каркасы изготавливаются методом контактно-точечной сварки – готовый столб представляет собой крепкий монолит, способный выдерживать большие нагрузки. Что касается цементного слоя, то бетон отвечает классу В15 по прочности на сжатие. Его показатели морозостойкости и водонепроницаемости напрямую зависят от погодных условий в районе будущей эксплуатации. Столбы используются вместе с соответствующими панелями и устанавливаются в фундамент стаканного типа, а потому точность геометрической формы очень важна. Максимального соответствия с рабочими чертежами позволяет добиться технология виброформования. Показатели прочности, трещиностойкости, внешние характеристики и правильность геометрии тщательно проверяются в ходе заключительного этапа производства – приемки.

5. Транспортировка и хранение

Столбы оград С 3 Б хранят и перевозят в горизонтальном положении. При складировании нижние изделия укладывают на деревянные прокладки высотой в 40 мм. Прокладки между столбами располагаются в одной плоскости с нижними изолирующими материалами и обладают теми же размерами. Для погрузочных работ применяются специальные траверсы с подвесками, а перед транспортировкой все элементы должны быть надежно закреплены от смещения во всех направлениях.

Уважаемые покупатели! Сайт носит информационный характер.
Указанные на сайте информация не являются публичной офертой (ст.435 ГК РФ).
Стоимость и наличие товара просьба уточнять в офисе продаж или по телефону 8 (800) 500-22-52

Советы и правила проектирования железобетонных колонн

🕑 Время чтения: 1 минута

Расчет железобетонной (ЖБ) колонны выполняется по определенным процедурам. Однако необходимо соблюдать некоторые особые правила и требования. Условия обычно связаны с коэффициентом армирования, размером арматурных стержней, расстоянием между стальными стержнями, размером и шагом боковых связей или спиралей, толщиной бетонного покрытия, количеством стальных стержней и размерами колонны.

Требования или спецификации, относящиеся к конструкции колонны RC, обычно предоставляются такими кодами, как ACI 318-19, IS 456 и т. Д.

Советы и правила проектирования железобетонной колонны

1.

Размеры поперечного сечения колонны

1. Согласно ACI 318-19, ограничение на минимальный размер колонн не налагается, чтобы позволить железобетонные колонны с малым поперечным сечением в легконагруженных конструкциях, таких как малоэтажные жилые и легкие офисные здания.
2. Существует большая потребность в тщательной обработке, если для колонны используется небольшое поперечное сечение.
3. Для практических целей желательно, чтобы поперечное сечение колонны было кратным 5 см.

2. Продольные стержни

Продольная арматура — это основные стержни в железобетонной колонне. Они имеют квадратную, прямоугольную или круглую форму.

2.1 Минимальный и максимальный коэффициент усиления

1. Согласно ACI 318-19, раздел 10.6.1, площадь продольной арматуры не должна быть меньше (0.01 * Ag) и не более (0,08 * Ag). Где «Ag» — это общая площадь поперечного сечения колонны.
2. Минимальный коэффициент усиления (0,01 * Ag) обеспечивает сопротивление изгибающим моментам, не учтенным в анализе. Это также снижает эффекты ползучести и усадки бетона при длительном сжатии.
3. Коэффициент армирования выше (0,08 * Ag) экономически и практически нежелателен, так как приводит к скоплению стали, что препятствует правильной укладке и укреплению бетона.
4. Перегрузка высока в регионах, где необходимо сращивать сталь. Скопление стали может привести к образованию сот в бетоне.
5. Большинство колонн спроектированы с максимальным коэффициентом армирования (0,04 * Ag). Это значительно снижает вероятность скопления.
6. Использование больших стальных стержней может уменьшить скопление стали.
7. Самыми крупными коммерчески доступными стальными прутками являются № 43 и № 57, в основном производимые в колоннах.

Рисунок 1: Продольные стержни в железобетонной колонне

2.2 Количество продольных стержней

Согласно ACI 318-19, раздел 10.7.3, минимальное количество стержней для бетонных колонн составляет:

1. Четыре внутри прямоугольных или круглых стяжек.
2. Шесть обведенных спиралями или для колонн рам с особым моментом, удерживаемых круговыми обручами.
3. Три в треугольных связях

Примечание:

• Для колонн с большими осевыми силами и небольшими моментами продольные стержни должны располагаться более или менее равномерно по периметру.
• Если изгибающие моменты на колонне велики, большая часть продольных стальных стержней сосредоточена на гранях максимального сжатия или растяжения, то есть на максимальных расстояниях от оси изгиба.

2.3 Толщина бетонного покрытия

Минимальная толщина бетонного покрытия 40 см. Однако может потребоваться его увеличение, если в особых обстоятельствах или когда общие строительные нормы и правила требуют большего бетонного покрытия для противопожарной защиты:

1. Для литых колонн, постоянно контактирующих с землей, минимальное покрытие составляет 7.5 см.
2. Для колонн, подверженных воздействию погодных условий или контакта с землей, и закладных стержней № 19 или больше минимальное бетонное покрытие составляет 5 см.

2.4 Расстояние между продольными стержнями

Расстояние между продольной арматурой колонны должно быть наибольшим из следующих:

1. 4 см
2. В 1,5 раза больше диаметра продольного стержня
3. (4/3) раза больше диаметра максимального размера заполнителя

Рисунок 2: Расстояние между продольной арматурой колонны

2.5 слитков в комплекте

1. Связанные стержни — это группы параллельных стержней, которые контактируют друг с другом и действуют как единый стержень. Используется там, где требуется большая концентрация арматуры. Связанные стержни экономят место и уменьшают скопление при укладке и уплотнении бетона.
2. Максимальное количество стержней в связке — четыре.
3. Связанные стержни должны быть заключены в поперечную арматуру.
4. Связанные стержни в сжатых элементах должны быть окружены поперечной арматурой не менее №13 размером.
5. Стержни крупнее № 36 не должны укладываться в балки.

Рисунок 3: Связанные стержни

3. Поперечные стержни

3.1 Стяжки

• Стяжки должны быть расположены таким образом, чтобы каждый угол и поперечная продольная балка имели боковую опору, обеспечиваемую углом звена, имеющим угол наклона не более 135 градусов.
• Поперечные стяжки не должны быть дальше чем 150 мм с каждой стороны от продольных стержней, поддерживаемых по бокам.
• Стяжки для колонн должны иметь минимальный диаметр 10 мм, чтобы охватить продольные стержни № 32 или меньше, и минимальный диаметр 12 мм для стержней большего диаметра.

Рисунок-4: Как арматура галстука должна поддерживать продольную арматуру в колоннах

Рисунок 5: Иллюстрации для пояснения измерений между поперечными опорами колонн

• Расстояние между стяжками не должно превышать наименьшее из следующих значений:

1. 48-кратный диаметр стяжки
2. 16-кратный диаметр продольного стержня
3. Наименьший размер колонны

Рисунок-6: Расстояние между стяжками в ЖБ-колонне

3.2 круглых индивидуальных галстука

Круглые стяжки следует использовать там, где продольные стержни расположены по периметру круга.

Рисунок 6: Круглая стяжка и ее крепление

3.3 Спирали

• Для монолитной конструкции длина спирального стержня должна быть не менее 10 стержней.
• Минимальное расстояние в свету составляет самое большое 25 мм или (4/3) диаметра заполнителя.
• Максимальное расстояние в свету 75 мм.
• 1,5 дополнительных витка спирального стержня должны закрепить спирали на каждом конце.

Рисунок 7: Спиральное крепление

Часто задаваемые вопросы

Каков минимальный размер колонны RC?

Размер колонны не ограничен, чтобы можно было использовать небольшое поперечное сечение бетонной колонны в легконагруженной бетонной конструкции согласно ACI 318-19. Однако IS 456 определяет минимальный размер колонны 228 мм x 228 мм, содержит стальную арматуру из 4 стержней по 12 мм, поддерживаемых сбоку хомутами диаметром 8 мм на расстоянии 150 мм.

Как рассчитать шаг хомутов в RC-колонне?

Согласно ACI 318-19, расстояние между хомутами в RC-колонне не должно превышать наименьшее из следующих значений:
1.48 диаметров галстука.
2. В 16 раз больше диаметра продольного стержня.
3. Наименьший размер колонны.

Каков минимальный диаметр хомутов в RC-колонне?

Минимальный диаметр хомута составляет 10 мм для охвата продольного стержня № 32 или меньше, и минимальный диаметр 12 мм для продольных стержней большего размера.

Какое минимальное количество продольных стержней в железобетонных колоннах?

Согласно ACI 318-19, раздел 10.7.3, минимальное количество стержней для бетонных колонн составляет:
1. Четыре в прямоугольных или круглых связях.
2. Шесть обведенных спиралями или для столбцов рам с особым моментом, удерживаемых круговыми обручами.
3. Три в треугольных связях

Каков минимальный интервал / расстояние между вертикальными стержнями в ж / б колоннах?

Расстояние между продольной арматурой колонны должно быть наибольшим из следующих:
1. 4 см
2. 1,5 диаметра продольного стержня
3.(4/3) диаметра максимального размера заполнителя

Подробнее

Какие факторы определяют расстояние между колоннами RCC?

Экономичное проектирование железобетонных колонн для снижения затрат

Как заливать бетон в колонны и стены? [PDF]

Проектирование железобетонных колонн и балок

Колонны и балки

Правильная конструкция железобетонных колонн и балок очень важна для обеспечения прочности конструкции здания и особенно , чтобы выдерживать землетрясения и другие стихийные бедствия .

Здесь мы рассмотрим конструкцию колонн и балок, размещение бетона и сталь и то, как это придает прочность конструкции. Мы также рассмотрим опасность сделать столбцы слишком маленькими или слишком тонкими .

Прочность конструкций зданий

Недавно появились новости о серьезных землетрясениях в разных частях мира, и мы знакомы с изображениями разрушенных или обрушившихся зданий.Индонезия очень подвержена землетрясениям, а Бали считается зоной повышенного риска.

Если ваш дом спроектирован и построен в соответствии с надлежащими принципами и стандартами проектирования строительных конструкций, то ваш дом должен быть безопасным. К сожалению, многие дома спроектированы и построены в соответствии с проектами, которые могут соответствовать или не соответствовать разумному инженерному проектированию.

Вероятно, один из наиболее распространенных и тревожных недостатков, которые я наблюдаю ежедневно, — это здания с плохо спроектированными конструкциями или даже без них.

Конечно, в любом здании всегда будет риск, однако хорошо построенная конструкция, даже если она повреждена в результате стихийных бедствий, часто может выдержать такие силы и часто означает разницу между жизнью и смертью.

К сожалению, подобно тому, как некоторые люди носят неудобные туфли на высоком каблуке ради моды, многие люди, очевидно, готовы отказаться от разумного структурного дизайна ради чистых линий здания.

Нигде это не проявляется так ярко, как при проектировании несущих колонн здания.

Что такое несущие колонны?

Несущие колонны — это вертикальные железобетонные колонны, которые стоят на фундаменте и поддерживают здание, они поддерживают стены, полы и крыши, а в сочетании с железобетонными балками они образуют прочный каркас, который позволяет зданию выдерживать довольно разрушительные силы. такие как наводнения, сильные ветры, землетрясения, оползни и просадки грунта.

Обычные строительные колонны в домах обычно имеют квадрат 20 см на 20 см, что шире средней стены. В последние годы проектировщики зданий не хотят, чтобы структурные колонны выступали из стен и портили чистый вид их зданий, поэтому они стали использовать в своих конструкциях «тонкие» колонны прямоугольной формы (широкие и тонкие), чтобы их можно было спрятать в стене. стены. «Тощий» — это, конечно, технический термин. Многие виллы на Бали строятся таким образом с тонкими колоннами, обычно толщиной 15 см и шириной 30 см.

Для инженеров-строителей это серьезная проблема.Чтобы понять, почему, давайте посмотрим на основы проектирования железобетона.

Основы проектирования железобетонных конструкций

Комбинация бетона и стали придает железобетону огромную прочность. Бетон твердый и не поддается сжатию, но он хрупкий и легко трескается. Сталь скрепляет бетон, он не растягивается и не ломается. Когда мы объединяем два, мы получаем очень прочный материал, если сталь правильно спроектирована и расположена внутри бетона.

Положение стали очень важно. В железобетонном полу мы используем два отдельных слоя горизонтальных стальных стержней, заделанных в бетон. Теперь, если мы поставим груз на пол, пол попытается прогнуться, но для этого верхние стальные стержни должны будут сжаться или смяться и / или нижние стержни должны будут растянуться или сломаться.

Если два слоя стали расположены близко друг к другу, величина, на которую стальные стержни должны быть сжаты или растянуты, чтобы допустить провисание, мала, и пол не будет очень прочным, но если мы увеличим расстояние между слоями стали, величина растяжения и сжатие стали, необходимое для провисания, намного больше — пол будет намного прочнее.

Сталь, которую мы используем, должна быть достаточно прочной, чтобы не ломаться и не растягиваться, а бетон должен быть достаточно толстым, чтобы надежно удерживать сталь на месте и не трескаться.

Если мы рассмотрим тот же эффект в бетонной колонне, мы увидим, что прочность колонны во многом определяется размером стальных стержней и расстоянием между стержнями в бетоне.

В большинстве случаев колонны удерживают предметы, они должны поддерживать только вес, однако во многих случаях (например, во время землетрясений) на колонны действуют боковые силы, и поэтому они должны быть в состоянии противостоять растрескиванию или изгибу.

Легко понять, что если мы сделаем бетонную колонну с единственным стальным стержнем в центре, колонна будет легко изгибаться и трескаться.

Если мы поместим четыре (или более) стальных стержня в форме квадрата по центру колонны, точно так же, как пол, для того, чтобы колонна изогнулась, некоторые стержни должны быть сжаты, а другие — растянуты или растянуты. ломаются, и чем дальше друг от друга находятся стержни (при этом они все еще заключены в бетон), тем более стойкая колонна выдерживает изгиб.

Обычно мы делаем столбцы квадратными, потому что это придает столбцам одинаковую силу во всех направлениях (направления A и B на диаграмме).

Тонкие колонны могут быть опасны

Однако если мы сделаем столбец прямоугольным, т.е. широкая, но не очень толстая, чтобы ее можно было спрятать в стене. Колонна может иметь высокую прочность в направлении стены (направление A), но не под прямым углом к ​​стене (направление B). Типичная современная прямоугольная «тощая» колонна может иметь ширину 30 см, но толщину всего 15 см, что делает ее значительно слабее в направлении B.

Чтобы компенсировать слабость тонких колонн, дизайнеры могут размещать прямоугольные колонны под прямым углом друг к другу в разных частях здания, однако это не замена использованию квадратных колонн. Они также, как правило, помещают шесть стальных стержней вместо четырех в тонкие колонны, что действительно помогает, но обычно они имеют меньший диаметр, чтобы попытаться вставить их в бетон. Любой инженер скажет вам, что вам достаточно уменьшить диаметр стального арматурного стержня совсем немного, чтобы значительно снизить его прочность.

К сожалению, у тонких колонок есть и другие серьезные недостатки.

1. Кислород в воздухе может проникать в бетон на расстояние 6-7 см и окислять (ржаветь) арматурную сталь. Рекомендуется, чтобы арматурная сталь в конструкционном бетоне была покрыта слоем толщиной не менее 6 см, чтобы предотвратить ржавление стали. Это особенно важно в пределах 50 км от моря из-за наличия соли в воздухе. Если наша колонна имеет толщину всего 15 см и у нас есть 6-сантиметровое покрытие из бетона поверх стали, у нас остается только 3 см для размещения наших двух слоев стальных стержней. Очевидно, что невозможно построить бетонную колонну толщиной 15 см с достаточным бетонным покрытием, чтобы должным образом защитить стальные арматурные стержни.

2. Типичная стена имеет толщину всего 15 см и имеет слой штукатурки (цементной штукатурки), вероятно, толщиной около 0,5 см, которая покрывает стену, чтобы сгладить ее. Эта штукатурка наносится как на колонну, так и на кирпичи или цементные блоки, которые образуют стену между колоннами. Для этого столбцы можно сделать еще тоньше, теперь мы уменьшили толщину столбцов до 14 см.

3. Залить бетонные колонны непросто, потому что бетон нужно заливать сверху вниз в опалубку — обычно в «форму» из фанеры глубиной 3 метра. Бетон не должен быть слишком влажным, а мелкие камни в бетоне должны проходить сквозь арматурные стержни на своем пути вниз. Бетон следует подвергать вибрации во время процесса, чтобы убедиться, что бетон достигает дна формы и что все воздушные зазоры заполнены. Это достаточно сложно с квадратной колонной, но намного сложнее с колонной толщиной 15 см. Тонкие колонны часто страдают от плохой конструкции.

Если вы хотите, чтобы ваше здание было безопасным при землетрясениях, лучше всего использовать квадратные колонны.

Так как же решить проблему дизайна? Если мы построим стены так, чтобы внутренняя поверхность стен была на одном уровне с внутренней поверхностью колонн, тогда внутренние стены здания могут быть чистыми, и колонны не будут выступать в комнаты. При этом колонны остаются на внешних поверхностях стен, и это соответствует традиционным балийским принципам дизайна, в которых колонны являются неотъемлемой частью здания.Это соответствует просьбе наших балийских хозяев о том, чтобы в зданиях были элементы традиционной балийской архитектуры.

Фил Уилсон
Авторское право © Фил Уилсон Апрель 2016 г.
Эту статью или любую ее часть нельзя копировать или воспроизводить без разрешения владельца авторских прав.

Упрощенная процедура проектирования железобетонных колонн на основе концепции эквивалентной колонны | Международный журнал бетонных конструкций и материалов

Представлены и подробно описаны результаты испытаний концентрически нагруженной колонны, а также эксцентрично нагруженной колонны под действием различных комбинаций концевых эксцентриситетов. В общем, все эксцентрично нагруженные колонны выдерживали предельные нагрузки ниже, чем выдерживаемые концентрически нагруженными колоннами. Кроме того, окончательное снижение нагрузки для столбцов, изогнутых в режимах одинарной кривизны, было выше, чем у столбцов с такими же концевыми эксцентриситетами, но изогнутых в режимах двойной кривизны. Краткое изложение результатов испытаний приведено в таблице 2 и дополнительно представлено, включая виды отказов, деформированные формы, предельную нагрузку и развитую нормальную деформацию продольных стержней в среднем сечении.

Таблица 2 Результаты экспериментов.

Способы разрушения

Разрушение осевой нагруженной колонны C-0-0 было внезапным разрушением при сжатии, так как после того, как продольные стальные стержни поддались сжатию, бетон был раздроблен в верхней половине колонны. Применение одинаковых концевых эксцентриситетов, как для колонн S-1-1, S-3-3 и S-5-5, привело к использованию постоянного момента по всей высоте колонны. Для колонн S-1-1 и S-3-3 трещины стали появляться очень близко к предельной нагрузке вблизи среднего сечения.С другой стороны, увеличение конечного эксцентриситета до 0,5 b привело к регулярному разрушению при изгибе. Для колонны S-5-5 трещины начали появляться со стороны растяжения при действующей нагрузке около 62% от разрушающей нагрузки. При дальнейшем нагружении трещины распространяются на растянутой стороне до тех пор, пока бетон не раскрошится на сжатой стороне около средней высоты секции. На рисунке 4 показаны отказавшие столбцы группы № 1.

Рис. 4

Окончательные режимы отказа для всех столбцов группы № 1.

В случае неравных эксцентриситетов концов, отказ был либо регулярным разрушением при растяжении, либо внезапным разрушением при изгибе (отказ при сжатии).Трещины начали появляться около опоры верхнего конца эксцентриситета, а затем разрушение было вызвано дроблением бетона на такой опоре. Для всех случаев концевого эксцентриситета 0,5 b трещины появлялись на стороне растяжения возле концевой опоры при действующей нагрузке около 82% разрушающей нагрузки, в то время как для других концевых эксцентриситетов (0,1 b и 0,3 b ) трещины возникали при вертикальной нагрузке, очень близкой к разрушающей. На рисунке 5 показаны формы отказов для всех столбцов группы №2.

Рис. 5

Виды окончательного отказа для всех колонн группы №2.

Для всех колонн, изогнутых в режиме двойной кривизны, отказы были аналогичны случаю режимов одинарной кривизны с неравными концевыми эксцентриситетами, когда все колонны вышли из строя вблизи концевой опоры более высокого концевого эксцентриситета при изгибном режиме отказа. На рисунках 6 и 7 показаны формы разрушения для всех колонн групп № 3 и № 4. Можно отметить, что колонна, изогнутая в режиме двойной кривизны, выдержала более высокую нагрузку, чем опорная колонна, изогнутая в режиме одинарной кривизны. Например, колонны D-1-3, D-1-5 и D-3-5 выдерживали предельные нагрузки 480, 300 и 379 кН соответственно, а колонны S-1-3, S-1-5 и С-3-5 выдерживали предельные нагрузки 395, 245 и 220 кН соответственно. Это может быть связано с тем, что участок максимальной боковой деформации из-за осевого сжатия находится около точки средней высоты, в то время как это место оказывает минимальное влияние изгибающего момента для колонны, изогнутой в режиме двойной кривизны. С другой стороны, для колонны, изогнутой в режиме одиночной кривизны, это место, секция средней высоты, имеет значительный изгибающий момент, который увеличивает первичный момент на колонне, приводящий к более низкой устойчивой нагрузке.

Рис. 6

Виды окончательного отказа для всех колонн группы №3.

Рис. 7

Виды окончательного отказа для всех колонн группы №4.

Деформированные формы

Измеренные деформированные формы вокруг малой оси для всех колонн, близких к разрушению, показаны на Рис. 8. На Рис. 8a, b показаны деформированные формы для колонн, изогнутых в режимах одиночной кривизны. Можно отметить, что несмотря на то, что колонна C-0-0 рассматривалась как короткая колонна, она показала небольшую боковую деформацию около 0.03 б . Это значение находится в пределах, установленных Кодексом норм Египта, ECP 203-2007. Этот предел указывает, что верхний предел для короткого столбца, чтобы пренебречь эффектом гибкости, составляет 0,05 b . Увеличение равных концевых эксцентриситетов до 10 мм (S-1-1) привело к увеличению измеренной поперечной деформации примерно на 0,05 b по сравнению с таковой для колонны с осевой нагрузкой (C-0-0). Увеличение концевого эксцентриситета до 30 мм (S-3-3) привело к увеличению боковой деформации примерно на 0.06 б . Дальнейшее увеличение эксцентриситета концов до 50 мм (S-5-5) привело к увеличению боковой деформации примерно на 0,12 b . Измеренные поперечные деформации всех колонн, имеющих равные концевые эксцентриситеты и изогнутых в режиме одиночной кривизны, были приблизительно симметричны относительно средней точки по высоте, как показано на рис. 8а. Что касается случая неравных эксцентриситетов концов, максимальное значение для измеренной боковой деформации было смещением к концу, имеющему больший эксцентриситет конца, как показано на рис.8b. Для случая колонн, изогнутых в режиме одиночной кривизны, верхняя граница была представлена ​​колонкой S-5-5, а нижняя граница — осевой нагруженной колонкой C-0-0.

Рис. 8

Деформированные формы всех испытанных колонн.

Для колонн, изогнутых в режиме двойной кривизны, можно отметить, что колонны имели несимметричную деформированную форму по сравнению с исходной центральной линией колонны. Однако, если рассматривать окончательную деформированную форму из-за осевой нагрузки, как показано в колонке C-0-0, окончательные деформированные формы показали симметричную конфигурацию относительно деформированной формы колонны C-0-0 для случая равных концевых эксцентриситетов. как показано на рис.8c. Что касается неравных концевых эксцентриситетов, максимальные боковые деформации были смещены к концу, имеющему больший концевой эксцентриситет, как показано на рис. 8d.

На рис. 9а показана взаимосвязь между вертикальной нагрузкой и развитым боковым прогибом на средней высоте секции для всех колонн группы № 1. Можно отметить, что увеличение коэффициента эксцентриситета концов привело к снижению предельной грузоподъемности и увеличение соответствующего бокового дефекта. Колонна S-5-5 показала наибольшее снижение предельной грузоподъемности, а также наибольшее поперечное отклонение среди всех колонн, подвергшихся различным комбинациям концевого эксцентриситета и изогнутых в режимах одинарной или двойной кривизны, как показано на фиг.9б, в.

Рис. 9

Зависимость вертикальной нагрузки от бокового отклонения для всех испытанных колонн.

Для колонн с неравными комбинациями концевого эксцентриситета, изогнутых в режимах одинарной кривизны, и колонн, изогнутых в режимах двойной кривизны, было замечено, что максимальные боковые отклонения развиваются в верхней половине столбцов, как показано на рис. 8. Таким образом, боковые отклонения для эти столбцы были представлены на расстоянии 0,67 от высоты столбца, как показано на рис.9b и 9c. Можно заметить, что колонны, изогнутые в режимах двойной кривизны, показали более высокую предельную нагрузку и меньшие боковые дефекты, чем колонны, изогнутые в режимах одинарной кривизны и имеющие те же комбинации концевых эксцентриситетов.

Максимальная вместимость

В таблице 2 приведены предельные длительные нагрузки для всех колонн. Можно отметить, что наибольшая предельная пропускная способность продемонстрирована концентрически нагруженной колонной C-0-0, в то время как наименьшая предельная пропускная способность была достигнута колонной S-5-5, имеющей режим одинарной кривизны и равным конечным эксцентриситетом 0.{{- 2..9 \ left ({\ frac {e} {b}} \ right)}} $$

(4)

где P
_u
— максимальная вместимость, P
_или
— это номинальная пропускная способность поперечного сечения колонны, которая в данном исследовании рассматривается как предельная пропускная способность концентрически нагруженной колонны C-0-0, e / b — это соотношение между равным концевым эксцентриситетом и стороной колонны.Однако это выражение было получено для колонн с одинаковыми концевыми эксцентриситетами, то есть максимальный момент возникает в средней точке колонны. Для колонны, подверженной неравным конечным моментам и изогнутой в режиме одинарной или двойной кривизны, максимальный момент может возникнуть на конце колонны или где-то внутри колонны. Для таких случаев может быть реализована концепция эквивалентного момента.

Для колонны, подверженной воздействию концевых моментов M
₁ и M
₂ , где M
₂ больше M
₁ , величина эквивалентного момента, M
_экв
, такова, что максимальный момент, создаваемый им, будет равен моменту, создаваемому фактическими конечными моментами M
₁ и M
₂ , как показано на рис.10. Остин (Чен и Луи, 1987) предложил общее выражение для эквивалентного момента, которое дает такой же эффект на средней высоте колонны, как дается формулой. (5).

$$ M_ {eq} = 0,6M_ {2} — 0,4M_ {1} \ ge 0,4M_ {2} $$

(5)

где M
₁ имеет отрицательное значение для изгиба колонны в режиме одиночной кривизны. Поскольку эквивалентный концевой эксцентриситет может быть получен путем деления эквивалентного момента на действующую нормальную силу на колонну, эквивалентный концевой эксцентриситет составляет e
_экв
, можно получить из уравнения.(6).

$$ e_ {eq} = 0.6e_ {2} — 0.4e_ {1} \ ge 0.4e_ {2} $$

(6)

где e
₁ и e
₂ — соответствующие концевые эксцентриситеты для моментов M
₁ и M
₂ соответственно.

Рис. 10

Схематическое изображение понятия эквивалентного момента.

В таблице 3 перечислены нормализованные емкости, основанные как на экспериментальных данных, так и на данных, полученных из предложенного выражения. Можно отметить, что коэффициент вариации составил 0,0941. Кроме того, максимальная вариация составляет от -10% до +21%, хотя в большинстве случаев были зарегистрированы небольшие вариации. Это указывает на то, что предложенное выражение может хорошо предсказать предельные возможности эксцентрично нагруженных колонн, изогнутых в режимах одинарной или двойной кривизны.{{- 2.4 \ left ({\ frac {e} {t}} \ right)}} $$

(7)

На рисунке 11 показано сравнение обоих выражений. Можно сделать вывод, что предложенное выражение, основанное на результатах экспериментальных испытаний, показало более консервативные результаты в пределах примерно 10% по сравнению с представленным Afefy (2012).

Рис. 11

Зависимость между нормализованной осевой нагрузкой и отношением конечного эксцентриситета к стороне колонны.

Развитая нормальная деформация продольных стержней на средней высоте профиля

Несмотря на то, что максимальное напряженное сечение не было одинаковым для всех испытанных колонн в зависимости от комбинаций концевых эксцентриситетов, развитые нормальные деформации на продольных стержнях были измерены в середине -высота раздела. В зависимости от типа используемой стали предел текучести продольных стержней составляет 2069 микродеформаций. Поскольку колонна C-0-0 была короткой в ​​обоих направлениях, т.е.е. эффект гибкости минимален, развиваемые деформации по всей высоте арматурных стержней должны достигать предела текучести при разрыве. Это произошло, как и ожидалось, когда измеренная деформация сжатия вблизи разрушения составила 2247 микродеформаций для колонны C-0-0.

Применение концевых эксцентриситетов на концах колонн изменило распределение деформации по поперечному сечению колонны в точке средней высоты, где деформация растяжения может возникнуть на основе значения концевого эксцентриситета, а также режима кривизны.Для колонн, изогнутых в режимах одинарной кривизны, растягивающая деформация может развиваться в средней части по высоте, так как это сечение является максимальным напряженным сечением для случая равных концевых эксцентриситетов. В то время как для неравных концевых эксцентриситетов максимальное напряженное сечение может быть смещено на основе комбинаций концевых эксцентриситетов. С другой стороны, для колонн, изогнутых в режимах двойной кривизны, секция средней высоты может развивать наименьшую деформацию для случая равных концевых эксцентриситетов и более высоких значений, но не максимальные для случая неравных концевых эксцентриситетов.

Для группы № 1 только в колонне S-1-1 развивалась деформация сжатия по всему поперечному сечению с максимальным значением, превышающим деформацию текучести (2326 микродеформаций). Это может быть связано с небольшими концевыми эксцентриситетами, в результате которых поперечное сечение колонны подвергалось неравномерному сжимающему напряжению. Увеличение торцевого эксцентриситета до 30 мм привело к увеличению действующего изгибающего момента. Следовательно, возникло растягивающее напряжение, и измеренная деформация растяжения превысила предел текучести (3453 микродеформация).Увеличение концевого эксцентриситета до 50 мм показало то же поведение, что и в колонне S-3-3, но измеренная деформация растяжения была ниже, чем у колонны S-3-3, несмотря на то, что действующий момент был больше. Это можно объяснить более низкой устойчивой нагрузкой на колонну S-5-5 по сравнению с колонной S-3-3. Можно отметить, что увеличение концевых эксцентриситетов привело к уменьшению проявленных деформаций сжатия. Это происходит из-за уменьшения действия нормальной силы по сравнению с повышенным влиянием изгибающего момента из-за увеличения концевого эксцентриситета.

Для колонн с неодинаковым концевым эксцентриситетом группы № 2 ни одна из них не достигла предела текучести продольных стальных стержней ни на стороне растяжения, ни на стороне сжатия. Это связано с тем, что участок с максимальным напряжением был смещен от места измерения. Во всех случаях секции с максимальным напряжением были расположены в верхней четверти испытуемой колонны, как показано на рис. 4. Как показано в таблице 2, только колонны с концевым эксцентриситетом 50 мм создавали растягивающую деформацию на продольных стержнях посередине. точка высоты.

Что касается изгиба колонн в режимах двойной кривизны как группы № 3 и 4, то ни у одной из них не возникла деформация растяжения в продольных стержнях на средней высоте сечения. Это можно объяснить минимальным влиянием развиваемого изгибающего момента на этих участках, где участки с максимальным напряжением находились вблизи опор, как показано на рис. 5 и 6. Как показано в таблице 2, можно отметить, что увеличение концевых эксцентриситетов привело к уменьшению развиваемой сжимающей деформации на продольных стержнях в средней части секции из-за увеличения эффекта изгибающего момента.

Эквивалентный столбец

Взаимосвязь между эквивалентным столбцом с штифтовым концом, H
^* , а конечный эксцентриситет указан в уравнении. (1). Предполагая сбалансированный отказ колонны, кривизна в средней части эквивалентной колонны, ϕ
_м
, может быть представлена ​​формулой. (8).

$$ \ phi_ {m} = \ frac {{\ varepsilon_ {cu} + \ varepsilon_ {y}}} {b — c} $$

(8)

где ɛ
_у.е.
— деформация раздавливания бетона = 0.{2}}} $$

(9)

Зная значение конечного эксцентриситета, а также режим кривизны, можно получить эквивалентный столбец.

Реализация концепции эквивалентной колонны на изгибе колонны в режиме одиночной кривизны

Рассмотрим колонну S-3-5 в качестве примера для колонны, изогнутой в режиме единственной кривизны, эквивалентная осевая нагрузка на конце штифта определяется ниже, см. рис. 12а.

Рис. 12

Изображение эквивалентной осевой нагруженной колонны.{* 2} = 52.1 \, {\ text {mm}} $$

Реализация концепции эквивалентной колонны при изгибе колонны в режиме двойной кривизны

Рассмотрим колонну D-3-5 в качестве примера для колонны, изогнутой в режиме двойной кривизны, эквивалентная осевая нагрузка на конце штифта определяется следующим образом, см. { 2}}} = 0.{*}}}} \ right) = 50 \ to (2) $$

$$ x_ {1} + x_ {2} = 1200 \ to (3) $$

Предполагая, что максимальный момент возникает в торцевой колонне, имеющей торцевой эксцентриситет 50 мм, и решая три уравнения методом проб и ошибок, получаем H
^* = 1702 мм, x
₁ = 0,349 м, x
₂ = 0,851 м.

Можно отметить, что эквивалентный столбец для случая режима двойной кривизны ниже, чем для режима одинарной кривизны.Следовательно, эффект гибкости режима одиночной кривизны выше ( H * / b = 30,28), что привело к значительному снижению предельной емкости, что подтверждено экспериментальным результатом такой колонки (S-3-5 ), где его предельная емкость составляла около 33% от осевой емкости C-0-0. С другой стороны, колонна, изогнутая в режиме двойной кривизны, имеет коэффициент гибкости 17,02, что привело к умеренному влиянию на предельную грузоподъемность. Этот контакт был подтвержден экспериментальным результатом, когда колонка D-3-5 показала около 56% предельной емкости осевой нагруженной колонны C-0-0.

Взаимосвязь между коэффициентом эксцентриситета концов и эквивалентной длиной столбца

Та же процедура, что и в пункте 3.5.1, была реализована с учетом различных комбинаций эксцентриситетов концов, и были получены соответствующие эквивалентные столбцы. Следовательно, соотношение между нормализованной эквивалентной длиной колонны и коэффициентом эксцентриситета на концах было получено, как показано на рис. 13 и дается формулой. (10).

Рис. 13

Зависимость между коэффициентом эксцентриситета конца и эквивалентной длиной колонны.{2} $$

(10)

Как следствие, зная любые комбинации эксцентриситета на концах и исходную высоту колонны для колонны, изогнутой в режиме одиночной кривизны, эквивалентная колонна со штифтовым концом, подверженная осевой нагрузке, может быть получена с помощью уравнения. (10). Таким образом, можно упростить процедуру проектирования.

В случае изгиба колонн в режиме двойной кривизны обобщение концепции эквивалентной колонны может привести к неточной ситуации, и каждый случай следует рассматривать индивидуально.Например, для колонки с e
₁ = 5 мм и e
₂ = 20 мм, эквивалентный столбец будет в 1,58 раза больше исходной длины столбца. С другой стороны, для колонны с и
₁ = 30 мм и e
₂ = 50 мм, эквивалентный столбец будет в 1,42 раза больше длины исходного столбца. Следовательно, необходимо учитывать значение эксцентриситета верхнего конца и соотношение между эксцентриситетом верхнего конца и эксцентриситетом нижнего конца.

Упрощенная процедура проектирования

Измеренная поперечная деформация показала, что несмотря на то, что колонна считалась короткой, она проявляла поперечную деформацию. Эта боковая деформация приводит к снижению осевой нагрузки колонны из-за возникающего изгибающего момента. Кроме того, результирующая боковая деформация прямо пропорциональна высоте колонны, даже если колонна все еще короткая, где этой поперечной деформацией пренебрегают. Чтобы учесть такой дополнительный момент, а также действующие основные конечные моменты, колонна уменьшена до эквивалентной тонкой колонны с штифтовым концом.Следовательно, дополнительный момент может быть рассчитан, а поперечное сечение колонны может быть пропорционально пропорционально с использованием любых доступных расчетных диаграмм, как поясняется ниже.

Рассмотрим любую короткую колонну, подверженную любым комбинациям эксцентриситета на концах, колонна может иметь следующую конструкцию:

1. 1.

   Рассчитайте эквивалентный конечный эксцентриситет по формуле. (6)

2. 2.

   Рассчитайте эквивалентный столбец с штыревым концом, уравнение. (10)

3. 3.

   Проверьте верхний предел гибкости, сравнив действующую осевую нагрузку и критическую нагрузку при выпучивании, P
   _{критическое}
   , как рассчитано по формуле.{* 2}}} $$

   (11)

   , где EI — жесткость на изгиб, которую можно рассчитать согласно соответствующему стандарту проектирования.

4. 4.

   Если действующая нагрузка превышает критическую нагрузку при продольном изгибе, то колонна небезопасна, и конкретные размеры поперечного сечения должны быть увеличены.

5. 5.

   Если действующая нагрузка меньше критической нагрузки при продольном изгибе, рассчитайте поперечную деформацию в середине пролета e
   _или
   из уравнения. (9).

6. 6.

   Рассчитайте дополнительный момент как произведение действующей нагрузки и поперечной деформации в середине пролета.

7. 7.

   Используйте любые готовые схемы расчета для получения стальной арматуры.

Реализация предложенной процедуры

Рассматривается колонна с закрепленным концом, подвергнутая предельной осевой нагрузке 1600 кН, а действующие концевые моменты вокруг малой оси составляют 133 кН-м и 95 кН-м.Высота колонны 5 м, сечение 300 на 500 мм. Предполагая, что жесткость на изгиб поперечного сечения колонны, рассчитанная по ACI 318-14, составляет 1,04 × 10 ¹³ Н / мм ² . Расчетный момент будет рассчитан как по стандарту ACI, так и по предложенной ниже процедуре.

Предлагаемая процедура

• \ (e_ {2} = \ frac {{M_ {2}}} {{P_ {u}}} = \ frac {133} {1600} = 0.083 {\ text {m}}, \, e_ {1} = \ frac {{M_ {1}}} {{P_ {u}}} = \ frac {95} {1600} = 0,059 {\ text {m }} \)

• Используя уравнение. (6) эквивалентный эксцентриситет, e
  _экв
  , равно 0,0737 м, \ (\ frac {{\ varvec {e} _ {{\ varvec {eq}}}}} {\ varvec {b}} = \ frac {0,0737} {0,3} = 0,245 \)

• Используя уравнение.{2}}} = 98,4 \, {\ text {mm}}> e_ {2} \)

• \ (M_ {design} = P_ {u} * e_ {o} = 1600 * 98,4 / 1000 = 157,4 \, {\ hbox {kN-m}}> M_ {2} \)

ACI-318-14 Код

• \ (M_ {c} = \ frac {{C_ {m} * M_ {2}}} {{1 — \ frac {{P_ {f}}} {{\ emptyset_ {m} P_ {c}}}}) } \ ge M_ {2} \)

• \ (\ emptyset_ {m} = 0.{2}}} \)

• Рассмотрим kl = 0,7, поскольку столбец имеет фиксированные края на обоих концах, \ (P_ {critical} = 8411,4 \, {\ rm kN}> P_ {u} \ to OK \)

• \ (C_ {m} = 0,6 + 0,4 \ frac {{M_ {1}}} {{M_ {2}}} = 0,886 \)

• \ (M_ {c} = \ frac {{C_ {m} * M_ {2}}} {{1 — \ frac {{P_ {f}}}} {{\ emptyset_ {m} P_ {c}}}}) } = \ frac {0.886 * 133} {{1 — \ frac {1600} {0,75 * 8411.4}}} = 157,8 \, {\ hbox {кН-м}}> M_ {2} \)

Можно отметить, что оба метода дают примерно одинаковое значение расчетного момента; 157,4 и 157,8 кН-м. Это означает, что предложенная упрощенная процедура проектирования, основанная на концепции эквивалентной колонны, дает сопоставимый результат с результатами ACI 318-14.

ОБРАБОТКА ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН СВАРОЧНОЙ ПРОВОЛОЧНОЙ ТКАНЬЮ

Исследовано поведение железобетонных колонн, ограниченных сварной сеткой.Тридцать четыре небольших образца колонны с различным расположением арматуры, включая четыре угловых стержня в качестве продольной арматуры и различные комбинации сварной проволочной сетки и стальной проволоки в качестве поперечной арматуры, были испытаны при концентрической нагрузке. Результаты показывают, что сетка из сварной проволоки может эффективно удерживать бетонную основу, что приводит к значительному повышению прочности и пластичности колонн. Это улучшение, которое достигается с относительно небольшим процентным содержанием стали, эквивалентно тому, которое достигается с близко расположенными стяжками и продольной арматурой со значительно большим процентным содержанием стали.Хотя некоторые практические проблемы остаются, сварно-проволочная сетка потенциально может использоваться в сейсмоустойчивых конструкциях в качестве ограничительной арматуры.

• URL записи:
• Наличие:
• Корпоративных авторов:

  Американский институт бетона

  с.О. Box 19150, Redford Station, 22400 Seven Mile Road
  Detroit, MI
  Соединенные Штаты
  48219
• Авторов:
• Дата публикации: 1989-9

Информация для СМИ

Предмет / указатель терминов

Информация для подачи

• Регистрационный номер: 00488874
• Тип записи:
  Публикация
• Номера отчетов / статей: Заглавие №86-S60
• Файлы: TRIS

• Дата создания:
  31 октября 1989 г., 00:00

Определение толщины бетонного покрытия в железобетонной опоре путем наблюдения рассеянного электромагнитного поля

Абстрактные

Электромагнитное поле, рассеянное железобетонной конструкцией, рассчитывается посредством численного моделирования в частотной области и с использованием формулировки рассеянного поля.Бетонный столб, используемый в качестве несущего архитектурного элемента, смоделирован как оболочка в виде параллелепипеда из бетонного материала, внутри которого находятся стальные стержни. Чтобы упростить модель, предполагается, что стальные стержни проходят параллельно стыку с воздушной стойкой. Чтобы возбудить модель, принимается линейно-поляризованная плоская волна, падающая нормально по отношению к поверхности столбов. Мы рассматриваем две разные поляризации, чтобы определить наиболее полезную с точки зрения чувствительности к рассеянному полю.Кроме того, предварительная развертка частоты позволяет нам выбрать наиболее подходящую рабочую частоту в зависимости от размеров поперечного сечения колонны, поперечного сечения стальных стержней и бетонного покрытия. Все три компонента рассеянного поля отслеживаются по линии прямо над воздушной стойкой интерфейса. Электромагнитные свойства материалов, используемых в этом исследовании, представлены в литературе, и, поскольку принят метод частотной области, дальнейшее приближение не требуется.Результаты, полученные для различных значений бетонного покрытия, сравниваются с целью определения зависимости поля рассеянного поля от толщины бетонного покрытия. Учитывая разную толщину бетонного покрытия, мы хотим предоставить электромагнитный метод для получения этого полезного параметра путем наблюдения за рассеянным электромагнитным полем. Одним из практических приложений этого исследования в области гражданского строительства может быть использование методов георадара (GPR) для контроля толщины бетона, отделяющего металлические стержни, встроенные в опору, от внешней поверхности.Правильное расстояние полезно, потому что бетонное покрытие служит защитой от внешних факторов, избегая коррозии стержней, которая может повредить железобетон; он также обеспечивает оптимальную передачу и распределение сил сцепления в стойке. Благодарность Эта работа является вкладом в проект COST Action TU1208 «Применение наземного радиолокатора в гражданском строительстве» (www.GPRadar.eu, www.cost.eu).

БЕТОННЫЕ КОЛОННЫ: Расчет по предельному состоянию бетонных колонн

Дополнительный модуль RF- / CONCRETE Columns — мощный инструмент для проектирования железобетона, доступный для основных программ RFEM и RSTAB.RF‑ / CONCRETE Columns выполняет расчет предельного состояния прямоугольных и круглых элементов сжатия по предельному состоянию в соответствии с методом модельной колонны (метод, основанный на номинальной кривизне). Соответствующее расширение модуля позволяет проектировать в соответствии со следующими стандартами:

Опционально можно выполнить расчет огнестойкости в соответствии со следующими стандартами:

В соответствии со стандартами необходимо учитывать деформации (анализ второго порядка) при определении внутренние силы элементов конструкции, подвергаемых сжатию, если линейно-упруго определяемые внутренние силы увеличиваются более чем на 10% из-за деформации.

Во избежание нелинейных расчетов, которые трудно проверить, можно определить внутренние силы, на которые влияет деформация, упрощенным способом с помощью «модельной колонны». Программа переносит выбранные элементы в такие столбцы модели в соответствии с заданными пользователем спецификациями.

1. Характеристики

   • Полная интеграция в RFEM / RSTAB с импортом данных геометрии и загружения
   • Автоматический выбор стержней для расчета в соответствии с заданными критериями (например, только вертикальные стержни)
   • Расширение модуля EC2 для RFEM / RSTAB позволяет проектировать железобетон в соответствии с методом, основанным на номинальной кривизне в соответствии с EN 1992-1-1: 2004 (Еврокод 2) и следующими национальными приложениями: В дополнение к национальным приложениям (NA), перечисленным выше, вы также можете определить конкретное NA, применив определяемые пользователем предельные значения и параметры.
   • Дополнительный учет ползучести
   • Диаграммное определение длины продольного изгиба и гибкости на основе коэффициентов фиксации колонн
   • Автоматическое определение обычного и непреднамеренного эксцентриситета на основе дополнительно доступного эксцентриситета в соответствии с анализом второго порядка
   • Проектирование монолитных конструкций и сборных железобетонных изделий элементов
   • Расчет с учетом стандартной конструкции из железобетона
   • Определение внутренних сил на основе линейного статического анализа и анализа второго порядка
   • Анализ основных расчетных местоположений вдоль колонны из-за существующей нагрузки
   • Выход требуемых продольных и арматура звена
   • Расчет огнестойкости по упрощенному методу (зонный метод) согласно EN 1992-1-2, позволяющий рассчитывать огнестойкость кронштейнов.
   • Расчет огнестойкости с дополнительным расчетом продольной арматуры в соответствии с DIN 4102-22: 2004 или DIN 4102-4: 2004, таблица 31
   • Предложение по продольному и звеньевому армированию с графическим отображением в 3D-рендеринге
   • Сводка расчетных соотношений, включая весь расчет детали
   • Графическое представление соответствующих деталей проекта в рабочем окне RFEM / RSTAB

2. Вход

   Проектируемые стержни импортируются напрямую из RFEM / RSTAB.Присваиваются загружения, сочетания нагрузок и результирующие сочетания, которые приводят к линейно-упруго определенным внутренним силам на выбранных элементах. При рассмотрении ползучести необходимо также определить вызывающую ползучесть нагрузку. Материалы RFEM / RSTAB предварительно настроены, но их можно настроить в RF- / CONCRETE Columns. Библиотека охватывает свойства материалов соответствующего стандарта.

   Вы можете легко определить конструкционные свойства колонн, а также другие детали для определения необходимой продольной и поперечной арматуры.Фактор эффективной длины ß должен быть определен вручную, определен автоматически модулем или импортирован из дополнительного модуля RF-STABILITY / RSBUCK.

   Расчет огнестойкости в соответствии с EN 1992-1-2 требует различных спецификаций, например, определение сторон поперечного сечения, где происходит выгорание.

3. Типовой проект

   Для расчета разрушения при изгибе модуль анализирует определяющие местоположения колонны на предмет осевой силы и моментов.Кроме того, при расчете сопротивления сдвигу учитываются места с экстремальными значениями поперечных сил. При расчете модуль решает, достаточно ли стандартной конструкции или колонна с моментами должна быть спроектирована в соответствии с анализом второго порядка. Определение этих моментов основано на ранее введенных спецификациях. Расчет состоит из четырех частей:

   • Шаги расчета, не зависящие от нагрузки
   • Итерационное определение регулирующей нагрузки с учетом изменения требуемой арматуры
   • Определение расчетной арматуры для управляющих внутренних сил
   • Определение безопасности всех действующих внутренних сил, включая расчетную арматуру

   Таким образом, RF- / CONCRETE Columns обеспечивает полное решение оптимизированной концепции армирования и результирующих нагрузочных воздействий.

4. Результаты

   После расчета результаты отображаются в наглядных таблицах. Перечислено каждое промежуточное значение, что делает дизайн прозрачным.

   Модуль создает концепцию армирования для продольной и поперечной арматуры с учетом всех конструктивных спецификаций. Армирование представлено трехмерным чертежом с размерами. Вы можете адаптировать концепцию армирования к вашим индивидуальным требованиям. Трехмерный график показывает точное распределение деформации и напряжения по поперечному сечению.

   Если какой-либо из расчетов огнестойкости не выполняется, RF- / CONCRETE Columns увеличивает требуемую арматуру до тех пор, пока либо все расчеты не будут выполнены успешно, либо не будет найдена схема армирования.Колонны, включая арматуру, можно визуализировать в 3D-рендеринге, а также в рабочем окне RFEM. В дополнение к входным и результирующим данным, включая детали дизайна, отображаемые в таблицах, вы можете добавить всю графику в распечатанный отчет. Таким образом, гарантируется понятная и понятная документация.

Испытания сборных железобетонных столбов

[1]
HORÁČEK, Evžen a kol.Руководство по проектированию конструкций стеновых панельных домов, Часть 1. Прага: Исследовательский институт земельного строительства, Прага, 1972 г., на чешском языке.

[2]
EN 1992-1-1 изд.2: Еврокод 2: Проектирование бетонных конструкций — Часть 1-1: Общие правила и правила для зданий. Прага: ЖНМЗ, 2011, на чешском языке.

[3]
ГОРАЧЕК, Евжен.Стеновые панельные дома — Проектирование несущей конструкции. Praha, SNTL 1977, на чешском языке.

[4]
Сертифицированный метод: Методические и технические инструкции по оценке строительных корректировок и вмешательств в несущую конструкцию стеновых панельных домов [онлайн].[цит. 2020-07-01]. DOI: https://mmr.cz/getmedia/322ed361-637a-446f-a48b-76a7b99e95d6/Witzany_TACR-Beta_metodika_nosne_1.pdf.

[5]
Дополнительно выполняются проемы в несущих стенах многоэтажных панельных домов [онлайн].